Адрес: 105678, г. Москва, Шоссе Энтузиастов, д. 55 (Карта проезда)
Время работы: ПН-ПТ: с 9.00 до 18.00, СБ: с 9.00 до 14.00

Инжекция и эжекция в чем разница: ЭЖЕКЦИЯ И ИНЖЕКЦИЯ РЕАГЕНТОВ В ТЕХНОЛОГИЯХ ВОДОПОДГОТОВКИ | Опубликовать статью ВАК, elibrary (НЭБ)

Содержание

ЭЖЕКЦИЯ И ИНЖЕКЦИЯ РЕАГЕНТОВ В ТЕХНОЛОГИЯХ ВОДОПОДГОТОВКИ | Опубликовать статью ВАК, elibrary (НЭБ)

Петросян О.П.1, Горбунов А.К.2, Рябченков Д.В.3, Кулюкина А.О.4

1Кандидат физико-математических наук, доцент, Калужский филиал федерального государственного бюджетного образовательного учреждения высшего профессионального образования «Московский государственный технический университет имени Н.Э. Баумана (национальный исследовательский университет)» (КФ МГТУ им. Н.Э. Баумана), 2Доктор физико-математических наук, профессор, Калужский филиал федерального государственного бюджетного образовательного учреждения высшего профессионального образования «Московский государственный технический университет имени Н.Э. Баумана (национальный исследовательский университет)» (КФ МГТУ им. Н.Э. Баумана), 3Аспирант, Калужский филиал федерального государственного бюджетного образовательного учреждения высшего профессионального образования «Московский государственный технический университет имени Н.Э. Баумана (национальный исследовательский университет)» (КФ МГТУ им. Н.Э. Баумана), 

4Аспирант, Калужский филиал федерального государственного бюджетного образовательного учреждения высшего профессионального образования «Московский государственный технический университет имени Н.Э. Баумана (национальный исследовательский университет)» (КФ МГТУ им. Н.Э. Баумана)

ЭЖЕКЦИЯ И ИНЖЕКЦИЯ РЕАГЕНТОВ В ТЕХНОЛОГИЯХ ВОДОПОДГОТОВКИ

Аннотация

Система водоподготовки предусматривает введение в нее различных реагентов. Основными технологическими способами внедрения реагентов в обеззараживаемую воду являются эжекция и инжекция. В данной статье проведен анализ этих методов. Разработана методика расчета высокопроизводительных эжекторов. Проведенными авторами лабораторные и производственные испытаниями установлены оптимальные соотношения продольных размеров внутреннего сечения, обеспечивающие максимально эффективное значение коэффициента эжекции.

Ключевые слова: эжектор, диффузор, камера смешения, коэффициент эжекции, аэрация, хлорирование.

Petrosyan O.P.1,

Gorbunov A.K.2, Ryabchenkov D.V.3, Kuliukina A.O. 4

1PhD in Physics and Mathematics, Associate Professor, 2PhD in Physics and Mathematics, Professor, 3Postgraduate Student, 4Postgraduate Student, Kaluga Branch of the Federal State Budget Educational Institution of Higher Professional Education “Bauman Moscow State Technical University (National Research University” (Kaluga Branch of Moscow State Technical University named after N.E. Bauman)

EJECTION AND INJECTION OF REAGENTS IN WATER TREATMENT TECHNOLOGIES

Abstract

A water treatment system provides for the introduction of various reagents into it. The main technological methods for introducing reagents into disinfected water are ejection and injection. This article analyzes both of these methods. A technique for calculating high-efficiency ejectors is developed. The laboratory and production tests carried out by the authors established the best proportions of the internal section longitudinal dimensions – they ensure the maximum effective value of the ejection coefficient.

Keywords: ejector, diffuser, mixing chamber, ejection coefficient, aeration, chlorination.

Питьевая вода, централизовано подаваемая населению, должна соответствовать СанПин 2.1.4.559-96. Такое качество воды достигается, как правило, использованием классической двухступенчатой схемы, представленной на рисунке 1. На первой ступни в очищаемую воду вводят коогулянты и флокулянты и затем, производится осветление в горизонтальных отстойниках и скорых фильтрах, на второй ступени перед подачей в РЧВ производится обеззараживание [1, С. 36–38], [2, С. 56–62].

Рис. 1 – Технологическая схема системы водоподготовки

 

Таким образом, в схеме предусмотрено введение в воду различных реагентов в виде газов (хлор, озон, аммиак, диоксид хлора), растворов гипохлорита, коагулянтов (сернокислый алюминий и/или гидроксохлорид алюминия), флокулянтов (ПАА, прайстол и феннопол). Чаще всего дозирование и подача этих реагентов производится методом инжекции или эжекции.

Инжекция – это ввод и распыление через форсунку (инжектор) растворов хлорной воды, гипохлорита, коагулянта (флокулянта) насосами под давлением.

Эжектор – «эжекционный насос» приводит в движение раствор реагента или газа путем разряжения среды. Разряжение создается движущимся с большей скоростью, рабочим (активным) потоком. Этот активный поток назавем эжектирующим, а приводимую в движение смесь эжектируемой (пассивной смесью). В камере смешения эжектора пассивная смесь передает энергию активному потоку, вследствие чего все их показатели, в том числе и скорости.

Широкое применение процесса эжектирования обосновывается следующими факторами: простотой устройства и его технического обслуживания; малым износом вследствии отсутствия трущихся деталей, что обусловливает длительный срок службы. Именно поэтому эжектирование применяется во многих сложных технических устройствах, таких как: химические реакторы; системы дегазации и аэрации; газотранспортных установках, сушки и вакуумировании; системах передачи теплоты; и, конечно, как сказано выше в ситемах водоподготовки и водоснабжения.

Ограничение в применении инжекторов в тех же системах связано с их малой производительностью, так как большая производительность требует мощных насосов-инжекторов, что приводит к существенному удорожанию системы, в то время как увеличение производительности эжекторами менее затратно. Так автоматические модульные станции водоподготовки, рассчитанные на снабжение питьевой водой небольших поселков, в подавляющем большинстве используют инжекцию. Типовая конструкция такой станции универсального типа представлена в [3], где на всех точках ввода реагентов в воду используется инжекция. Часто принимают и компромиссное решение (рис.2). На первом этапе эжекцией газообразного хлора в воду с использованием хлораторов в эжекторе 4 получают так называемую хлорную воду, которую затем (на втором этапе) инжектируют насосом 1 в водовод 2, где движется поток обрабатываемой воды.

 

Рис. 2 – Эжекция и инжекция газообразного хлора в воду

Рис. 3 – Схема ввода хлорной воды в процессе инжекции ее в водовод

Типовой инжекционный узел ввода хлорной воды в водовод 2 в таких случаях представлен на рис.3. Достоинством такой схемы является рациональное совмещение эжекции и инжекции, что позволяет благодаря насосу 1, необходимому для реализации инжекции, обеспечить высокую эжекционную производительность эжектора. Диаграммы выбора насоса 1 в таких схемах для эжектора с производительностью до 20 кг Сl/час представлены на рис. 4.

На рис. 5 представлена типовая конструкция эжектора, наиболее характерная для дозирования газового реагента (чаще всего хлора) в водовод. Эжектор состоит из линии подачи эжектирующего потока (воды) представляющей собой конусообразное сопло 1, которое соединяется с камерой смешения (рабочая камера) 2 и камерой смешения 4. В рабочую камеру 2 Подается эжектируемый газообразный хлор через устройство 3. Диффузор 5 подает хлорную воду в водовод [4, С. 15 – 18].

Рис. 4 – Диаграмма выбора насоса к эжектору 20кг Gl/час

Параметры такого эжектора являются исходными величинами, определяющими все основные рабочие параметры узлов ввода реагентов. Авторами разработана методика [5, С. 56–62] расчета высокопроизводительных хлораторов на основе, которой разработан и запатентован модельный ряд эжекторов различной производительности [6, C. 142].

Производительность и другие характеристики инжектора, который фактически является дозирующим насосом, зависят от общих технических характеристик собственно насоса и системы импульсного дозирования. Основные же характеристики эжектора определяют конструктивные особенности его сечения, причем эти особенности настолько принципиальны, что без технических расчетов и экспериментальных проработок обеспечить эффективность работы эжектора практически невозможно. Поэтому целесообразно рассмотреть эти вопросы на примере эжекторов для дозирования газообразного хлора в воду.

Таким образом, действие эжектора основано на передаче кинетической энергии эжектируещего потока (активного потока) жидкости, обладающего большим запасом энергии, эжектируемому (пассивному) потоку, обладающему малым запасом энергии [7,], [8, С. 184]. Запишем уравнение Бернулли для идеальной жидкости в соответствии, с которым сумма удельной потенциальной энергии (статического напора) и удельной кинетической энергии (скоростного напора) постоянна и равна полному напору:

 

Рис. 5 – Эжектор для дозирования газообразного хлора в воду

 

Истекающая из сопла вода обладает большей скоростью (v2>v1), т. е. большим скоростным напором, поэтому  пьезометрический напор потока воды в рабочей камере 2  и в камере смешения уменьшается (p

2<p1), это и приводит к подсосу газа (в нашем случае хлора) в камеру смешения. В камере происходит перемешивание рабочей и эжектируемой сред. В диффузоре 5 скорость смеси сред уменьшается, а статический напор увеличивается, благодаря которому жидкость подается в водовод по нагнетательному трубопроводу.

Отношение расхода эжектируемой жидкости (QЭ) к расходу рабочей жидкости (QP) называется коэффициентом подмешивания или эжекции – a.

Коэффициент эжекции, зависящий от параметров эжектора, лежит в довольно широких пределах от 0.5 до 2.0. Наиболее устойчивая работа водоструйного насоса наблюдается при a=1.

Коэффициентом напора эжекционного насоса ß назавем отношение полной геометрической высоты подъема (Н) эжектируемого потока жидкости в метрах – это давление на входе в эжектор к напору рабочего потока (h) в м – противодалению.

Важным параметром характерезующий эффективность работы эжектора и также зависящий от конструктивных параметров устройства является коэффициент полезного действия насоса. Как известно этот коэффициент равен отношению полезно затраченной мощности (H·Q

Э·Y кГм/сек) к затраченной мощности (h·QP·Y кГм/сек), то есть

Таким образом, эффективность работы эжекционного насоса определяется произведением коэффициентов напора и эжекции. Лабораторные эксперименты на стенде проводились  для определения коэффициента напора эжекторов различной производительности. Полученная экспериментальная диаграмма эжектора изображена на рис.3. По данной диаграмме определяются параметры – давление на входе в эжектор, противодавление и расход эжектрующей жидкости, которые обеспечивают расход эжектируемого газа 20 кг/ч.

В соответствии с полученной методикой расчетов параметров эжектора определены основополагающие типоразмеры эжекторов модельного ряда хлораторов с производительностью по хлору от 0,01кг/час до 200 кг/час обеспечивающие максимальную эжекционную способность. Установлено, конфигурация внутреннего продольного сечения эжектора, необходимо учитывать следующие размеры сечения (рис.5): диаметр сопла D, длина рабочей камеры L, диаметр камеры смешения D1, длина камеры смешения L1, выходной диаметр диффузора D2, длина диффузора L2.

Получено экспериментальное подтверждение зависимости расхода хлора Q от расхода воды R. Кривая Q = f(R) аппроксимируется двумя прямыми пересечение которых, отделяет зону эффективной эжекции с высоким коэффициентом эжекции от зоны неэффективной. Очевидно, что дальнейший интерес представляет область эффективной эжекции, а конструкция внутреннего сечения эжектора должна быть такова, чтобы коэффициент эжекции в этой области был максимально возможным.

Область, в которой изменяется коэффициент эжекции, определяется геометрическим параметром эжектора m, равным отношению площади сечения камеры смешения F к площади сечения сопла F1:

m = F/F1,

Таким образом, этот параметр является основным, по которому рассчитывают все остальные основные размеры эжекционного насоса.

Анализ результатов, полученных из сопоставления экспериментальных результатыов с существующими аналитическими данными [5, С. 56 – 62] позволяет сделать следующие выводы. Наиболее эффективная эжекция насоса соответствует параметру m лежащему в диапазоне значений 1,5 – 2,0. В этом случае, определяемый по формуле диаметр камеры смешения D1 = D , при D = 7мм лежит в диапазоне 8,6 -10 мм.

Экспериментально установлена пропорция, связывающая все параметры, обозначенные на рис.5 L = 1,75D, L1 = 1,75D, L2= 7,75D. Эти соотношения обеспечивают максимальный коэффициент эжекции, который лежит в области максимально эффективной эжекции.

Таким образом, можем сделать вывод, что для достижения максимальной эжекции конструкция внутреннего продольного сечения и соотношения размеров должны соответствовать найденным соотношениям D1=1,25D, D2 = 2,5D, L = 1,75D, L1 =1,75D, L2 =7,75D

Сконструированный по данным соотношениям эжекционный насос создает оптимальные условия для передачи кинетической энергии эжектируещей жидкости поступающей на вход насоса под большим давлением, определяемым по диаграмме, эжектируемому газу подаваемому в камеру смешения с меньшим скоростным напором и меньшим запасом энергии и обеспечивает максимальное подсасывание газа.

Список литературы / References

  1. А. Б. Кожевников. Современная автоматизация реагентных технологий водоподготовки / А. Б. Кожевников, О. П. Петросян // Стройпрофиль. – 2007. – № 2. – С. 36 – 38.
  2. Бахир В. М. К проблеме поиска путей повышения промышленной и экологической безопасности объектов водоподготовки и водоотведения ЖКХ / Бахир В. М. // Водоснабжение и канализация. – 2009. – № 1. – С. 56 – 62.
  3. Пат. 139649 Российская Федерация, МПК C02F Автоматическая модульная станция водоподготовки с системой розлива и продажи питьевой воды улучшенного вкусового качества / Кожевников А. Б. Петросян А. О., Парамонов С. С.; опубл. 20.04.2014.
  4. А. Б. Кожевников. Современное оборудование хлораторных станций водоподготовки / А. Б. Кожевников, О. П. Петросян // ЖКХ. – 2006. – № 9. – С. 15 – 18.
  5. Бахир В. М. К проблеме поиска путей повышения промышленной и экологической безопасности объектов водоподготовки и водоотведения ЖКХ / Бахир В. М. // Водоснабжение и канализация. – 2009. – № 1. – С. 56 – 62.
  6. А. Б. Кожевников, О. П. Петросян. Эжекция и сушка материалов в режиме пневмотранспорта. – М: Изд-во МГТУ им. Н. Э. Баумана. – 2010. – C. 142.
  7. Пат. 2367508 Российская Федерация, МПК C02F Эжектор для дозирования газообразного хлора в воду / А. Б. Кожевников, О. П. Петросян.; опубл. 20.09.2009.
  8. А. С. Волков, А. А. Волокитенков. Бурение скважин с обратной циркуляцией промывочной жидкости. – М: Изд-во Недра. – 1970. – С. 184.

Список литературы на английском языке / References in English

  1. А. B. Kozhevnikov. Sovremennaja avtomatizacija reagentnyh tehnologij vodopodgotovki [Modern automation of reagent technologies of water treatment] / A. B. Kozhevnikov, O. P. Petrosjan // Strojprofil’ [Stroyprofile]. – 2007. – № 2. – P. 36 – 38. [in Russian]
  2. Bahir V. M. K probleme poiska putej povyshenija promyshlennoj i jekologicheskoj bezopasnosti ob#ektov vodopodgotovki i vodootvedenija ZhKH [To the problem of finding ways to improve the industrial and environmental safety of water treatment and disposal facilities] / Bahir V. M. // Vodosnabzhenie i kanalizacija [Water supply and sewerage]. – № 1. – Р. 56 – 62. [in Russian]
  3. 139649 Russian Federation, MPK C02F9. Avtomaticheskaja modul’naja stancija vodopodgotovki s sistemoj rozliva i prodazhi pit’evoj vody uluchshennogo vkusovogo kachestva [Automatic modular water treatment station with a system for bottling and selling drinking water of improved taste] / A. B. Kozhevnikov, A. O. Petrosjan, S. S. Paramonov.; Publ. 20.04.2014.
  4. B. Kozhevnikov. Sovremennoe oborudovanie hloratornyh stancij vodopodgotovki [Modern equipment of chlorination stations of water treatment] / A. B. Kozhevnikov. // ZhKH [Housing and communal services]. – 2006. – № 9. – P. 15 – 18. [in Russian]
  5. Bahir V. M. K probleme poiska putej povyshenija promyshlennoj i jekologicheskoj bezopasnosti ob#ektov vodopodgotovki i vodootvedenija ZhKH [To the problem of finding ways to improve the industrial and environmental safety of water treatment and disposal facilities]. / Bahir V. M. // Vodosnabzhenie i kanalizacija [Water supply and sewerage]. – 2009. – № 1. – P. 56 – 62. [in Russian]
  6. Kozhevnikov, O. P. Petrosjan. Jezhekcija i sushka materialov v rezhime pnevmotransporta [Ejection and drying of materials in pneumatic transport mode]. M: Izd-vo MGTU im. N. Je. Baumana [Publishing house Moscow State Technical University named after N. Bauman Kaluga Branch]. – 2010. – P. 142. [in Russian]
  7. 2367508 Russian Federation, MPK C02F9. Jezhektor dlja dozirovanija gazoobraznogo hlora v vodu [Ejector for dosing chlorine gas into water] / A. B. Kozhevnikov, A. O. Petrosjan; Publ. 20.09.2009.
  8. Volkov, A. A. Volokitenkov. Burenie skvazhin s obratnoj cirkuljaciej promyvochnoj zhidkosti [Drilling of wells with back circulation of washing liquid]. M: Izd-vo Nedra [Publishing house Bosom]. – 1970. – P.184. [in Russian]

Устройство для эжекции низконапорного газа с механизмом стабилизации технологического режима впрыска газа в поток жидкости

Изобретение относится к нефтедобывающей промышленности. Устройство выполнено в виде конфузорно-диффузорного перехода, имеющего профиль Вентури со щелью эжекции в области сужения, и содержит конфузор, диффузор, входной патрубок для подачи газа, расположенный в области сужения и сообщающийся со щелью эжекции с созданием зоны смешения в потоке жидкости. Устройство содержит механизм стабилизации технологического режима впрыска газа в поток жидкости, включающее узел дренирования жидкости в области щели эжекции для снижения давления до атмосферного, выходной сепаратор газожидкостной смеси с клапаном регулирования для частичного отбора газа высокого давления, соединенный контуром рециркуляции со щелью инжекции для подвода газа в область промежуточного давления в сечении конфузора, расположенной на его образующей, причем входной патрубок оборудован задвижкой. Использование устройства для эжекции низконапорного газа позволяет повысить производительность и надежность работы эжектора при максимальном коэффициенте восстановления давления. 1 ил.

 

Изобретение относится к нефтедобывающей промышленности, в частности к установкам для эжекции газа в поток жидкости в нефтесборных трубопроводах и системах поддержания пластового давления с целью утилизации попутного газа.

Известны эжекторы, предназначенные для смешения двух сред, например воды и газа, в которых одна среда, находясь под давлением, воздействует на другую и, увлекая за собой, выталкивает ее в необходимом направлении и образует смешанный поток. На этом принципе построен эжектор, содержащий сопло, коническую приемную камеру, цилиндрическую камеру смешения, диффузор (Струйные аппараты, 3-е изд., переработанное, М.: Энергоатомиздат, 1989 г., с. 36). Это устройство обладает высоким коэффициентом эжекции и способно создавать разрежение. Недостатком данного устройства является высокий уровень потерь напора при выходе из эжектора.

Известно устройство для эжекции низконапорного газа в поток жидкости (патент РФ №2508477, МПК F04F 5/04, опубликовано 27.02.2014 г.), выполненное в виде конфузорно-диффузорного перехода, имеющего профиль Вентури с щелью эжекции в области сужения, и содержащее конфузор, диффузор, входной патрубок для подачи газа, подведенный к области сужения и сообщающийся с щелью эжекции. Щель эжекции образована внешней конусной поверхностью сопла конфузора и внутренней криволинейной поверхностью входного отверстия диффузора, причем минимальный диаметр входного отверстия диффузора составляет (1,0-1,1) от диаметра сопла конфузора.

Недостатком данной конструкции является нестабильность технологических режимов работы устройства, связанная с жесткими пороговыми условиями существования области низкого давления, необходимой для непрерывного впрыска низконапорного газа в поток жидкости.

Для эжекции попутного нефтяного газа (ПНГ), выделяющегося при сепарации нефти, не требуется разрежения, которое создается потоком жидкости, движущимся со скоростью, близкой к границе кавитационного предела. Газ под давлением 0,1-0,5 МПа (абс) увлекается жидкостным потоком уже при минимальной разности статических давлений. Однако для достижения высокой производительности и надежности работы системы утилизации газа требуется обеспечить стабильность работы эжектора в условиях изменяющегося технологического режима нефтегазового промысла.

Задачей изобретения является повышение производительности и надежности работы эжектора.

Техническим результатом изобретения является достижение стабильной работы эжектора при сохранении высоких значений коэффициента восстановления давления и максимальных мгновенных объемах расхода газа.

Указанный технический результат достигается устройством для эжекции низконапорного газа с механизмом стабилизации технологического режима впрыска газа в поток жидкости, находящейся под давлением, выполненным в виде конфузорно-диффузорного перехода, имеющего профиль Вентури с щелью эжекции в области сужения, и содержащим конфузор, диффузор, входной патрубок для подачи газа, расположенный в области сужения и сообщающийся с щелью эжекции с созданием зоны смешения в потоке жидкости. В отличие от прототипа устройство содержит механизм стабилизации технологического режима впрыска газа в поток жидкости, включающий узел дренирования жидкости в области щели эжекции для снижения давления до атмосферного, выходной сепаратор газожидкостной смеси с клапаном регулирования для частичного отбора газа высокого давления, соединенный контуром рециркуляции с щелью инжекции для подвода газа в область промежуточного давления в сечении конфузора, расположенной на его образующей, причем входной патрубок оборудован задвижкой.

Объемы газа, необходимые для реализации предложенного механизма стабилизации, составляют порядка 0,1-0,3 нм3 газа/м3 жидкости, что составляет в области высоких давлений входного потока жидкости Рж>100 атм (изб.) величину менее 0,5 об. доли %.

Технический результат изобретения достигается благодаря расчетно-экспериментальной процедуре регулирования подачи оптимального объема газа во входной поток жидкости. Впрыск газа во входной поток жидкости осуществляется через щель инжекции, которая находится в области высокого давления на образующей конфузора, величина которого несколько ниже давления впрыска газа.

Данная конструкция позволяет:

- обеспечить минимальное возмущение скоростного потока жидкости на образующей конфузора;

- использовать для впрыска газ, увлекаемый потоком жидкости в область высокого давления на выходе из устройства эжекции, который может быть сепарирован из потока гравитационным или гидровихревым способом и перенаправлен на вход устройства согласно предложенной схеме.

Сущность изобретения поясняется чертежом, где представлена принципиальная схема устройства для эжекции газа с механизмом стабилизации.

Устройство для эжекции газа содержит профиль Вентури 1 со щелью эжекции 2 в области сужения, конфузор 3, диффузор 4, входной патрубок 5 для подачи газа, расположенный в области сужения и сообщающийся со щелью эжекции 2 с созданием зоны смешения в потоке жидкости, механизм стабилизации технологического режима впрыска газа в поток жидкости, включающий узел дренирования жидкости 6, в области, примыкающей к щели эжекции 2, для снижения давления до атмосферного, выходной сепаратор 7 газожидкостной смеси с клапаном регулирования 8 для частичного отбора газа высокого давления, соединенный контуром рециркуляции 9 со щелью инжекции 10 для подвода газа в область промежуточного давления в сечении конфузора, расположенной на его образующей, причем входной патрубок 5 оборудован задвижкой 11.

Устройство работает следующим образом.

В конфузор подается жидкость под высоким давлением Р. В области сужения скорость движения потока достигает 100 м/с и более, происходит снижение эффективного статического давления жидкости. Если при данном диаметре сопла конфузора в потоке жидкости реализуется субкавитационный режим работы устройства, то при закрытой задвижке 11 во входном патрубке 5 подачи газа давление на переходе снижается до давления насыщенных паров жидкости и после открытия задвижки происходит подача газа в поток. Опыт эксплуатации в промысловых условиях показывает, однако, что производительность и стабильность работы системы подачи газа сильно страдает от неустойчивости, вызванной естественными вариациями давлений и расходов жидкости. Предлагаемое техническое решение сводится к выбору начальной рабочей точки по давлению вблизи щели эжекции 2 заведомо выше давления в газовой линии, т.е. 30-50 атм (изб.). Переход к рабочей точке в области низкого давления происходит за счет дренирования жидкости на атмосферное давление. Как правило, входной поток жидкости содержит некоторый минимальный переменный объем остаточного растворенного газа, и это приводит в определенный момент к снижению давления на переходе к рабочей точке до нескольких атмосфер, что является достаточным для подачи газа в поток жидкости. За счет механизма рециркуляции устройство для эжекции поддерживает оптимальный режим работы. Снижение/увеличение входного потока жидкости компенсируется пропорциональным увеличением/снижением объемной доли впрыскиваемого газа, гарантируя тем самым равноскоростной режим движения жидкости с поддержанием некоторого оптимального статического давления потока жидкости в области впрыска газа.

Вариация давления и расхода входного потока жидкости компенсируется изменением минимального газосодержания во входном потоке с поддержанием оптимальных условий в области подачи газа в поток жидкости.

Таким образом, предложенное изобретение позволяет стабилизировать технологический режим впрыска газа в поток жидкости и за счет этого повысить производительность и надежность работы эжектора при максимальном коэффициенте восстановления давления.

Устройство для эжекции низконапорного газа в поток жидкости, находящейся под давлением, выполненное в виде конфузорно-диффузорного перехода, имеющего профиль Вентури со щелью эжекции в области сужения, и содержащее конфузор, диффузор, входной патрубок для подачи газа, расположенный в области сужения и сообщающийся со щелью эжекции с созданием зоны смешения в потоке жидкости, отличающееся тем, что устройство содержит механизм стабилизации технологического режима впрыска газа в поток жидкости, включающее узел дренирования жидкости в области щели эжекции для снижения давления до атмосферного, выходной сепаратор газожидкостной смеси с клапаном регулирования для частичного отбора газа высокого давления, соединенный контуром рециркуляции со щелью инжекции для подвода газа в область промежуточного давления в сечении конфузора, расположенной на его образующей, причем входной патрубок оборудован задвижкой.

принцип работы и устройство эжекторного насоса

Эжектор – что это такое? Данный вопрос часто возникает у владельцев загородных домов и дач в процессе обустройства автономной системы водоснабжения. Источником поступления воды в такую систему, как правило, является предварительно пробуренная скважина или колодец, жидкость из которых необходимо не только поднять на поверхность, но и транспортировать по трубопроводу. Для решения таких задач используется целый технический комплекс, состоящий из насоса, набора датчиков, фильтров и водяного эжектора, устанавливаемого в том случае, если жидкость из источника необходимо откачивать с глубины, превышающей десять метров.

Эжектор водоструйный с фланцевыми соединениями

В каких случаях нужен эжектор

Прежде чем разбираться с вопросом о том, что такое эжектор, следует выяснить, для чего нужна насосная станция, оснащенная им. По сути, эжектор (или эжекторный насос) представляет собой устройство, в котором энергия движения одной среды, перемещающейся с высокой скоростью, передается другой среде. Таким образом, у эжекторной насосной станции принцип работы основан на законе Бернулли: если в сужающемся сечении трубопровода создается пониженное давление одной среды, это вызовет подсос в формируемый поток другой среды и ее перенос от места всасывания.

Всем хорошо известно: чем больше глубина источника, тем тяжелее поднять воду из него на поверхность. Как правило, если глубина источника составляет более семи метров, то обычный поверхностный насос уже с трудом выполняет свои функции. Конечно, для решения такой проблемы можно применить более производительный погружной насос, но лучше пойти другим путем и приобрести эжектор для насосной станции поверхностного типа, значительно улучшив характеристики используемого оборудования.

Внешний эжектор, подготовленный для погружения в скважину

За счет применения насосной станции с эжектором увеличивается напор жидкости в основном трубопроводе, при этом используется энергия быстрого потока жидкой среды, протекающей по его отдельному ответвлению. Эжекторы, как правило, работают в комплекте с насосами струйного типа – водоструйными, жидкостно-ртутными, парортутными и паромасляными.

Особенно актуальным эжектор для насосной станции является в том случае, если надо увеличить мощность уже установленной или планируемой к установке станции с поверхностным насосом. В таких случаях эжекторная установка позволяет увеличить глубину забора воды из резервуара до 20–40 метров.

Обзор и работа насосной станции с внешним эжектором

Виды эжекторных устройств

По своему конструктивному исполнению и принципу действия эжекторные насосы могут относиться к одной из следующих категорий.

Паровые

При помощи таких эжекторных устройств из замкнутых пространств откачиваются газовые среды, а также поддерживается разреженное состояние воздуха. Работающие по такому принципу устройства имеют широкую область применения.

Паровой эжектор для турбины с маслоохладителем

Пароструйные

В таких устройствах для отсасывания газообразных или жидких сред из замкнутого пространства используется энергия струи пара. Принцип работы эжектора данного типа заключается в том, что пар, вылетающий из сопла установки с большой скоростью, увлекает за собой транспортируемую среду, выходящую через кольцевой канал, расположенный вокруг сопла. Эжекторные насосные станции данного типа применяются преимущественно для быстрого откачивания воды из помещений судов различного назначения.

Установка подогрева воды с помощью пароструйного эжектора

Газовые

Станции с эжектором данного типа, принцип действия которых основан на том, что сжатие газовой среды, изначально находящейся под низким давлением, происходит за счет высоконапорных газов, используются в газовой промышленности. Описанный процесс протекает в камере смешения, откуда поток перекачиваемой среды направляется в диффузор, где происходит его торможение, а значит, рост давления.

Воздушный (газовый) эжектор для химической, энергетической, газовой и других отраслей промышленности

Конструктивные особенности и принцип действия

Элементами конструкции выносного эжектора для насоса являются:

  • камера, в которую всасывается перекачиваемая среда;
  • смесительный узел;
  • диффузор;
  • сопло, поперечное сечение которого сужается.

Устройство выносного эжектора

Как работает любой эжектор? Как сказано выше, функционирует такое устройство по принципу Бернулли: если скорость движения потока жидкой или газовой среды увеличивается, то вокруг него формируется область, характеризующаяся низким давлением, что способствует возникновению эффекта разрежения.

Если правильно подобрать форму трубы и скорость потока, то в отвод, расположенный в суженной части, будет засасываться воздух или жидкость

Итак, принцип работы насосной станции, оснащенной эжекторным устройством, заключается в следующем:

  • Жидкая среда, которую перекачивает эжекторная установка, поступает в последнюю через сопло, поперечное сечение которого меньше, чем диаметр входной магистрали.
  • Проходя в камеру смесителя через сопло с уменьшающимся диаметром, поток жидкой среды приобретает заметное ускорение, что способствует формированию в такой камере области с пониженным давлением.
  • За счет возникновения в смесителе эжектора эффекта разрежения в камеру всасывается жидкая среда, находящаяся под более высоким давлением.

Если вы решили оснастить насосную станцию таким устройством, как эжектор, имейте в виду, что перекачиваемая жидкая среда поступает в него не из скважины или колодца, а от насоса. Сам эжектор при этом располагается таким образом, чтобы часть жидкости, которая была откачана из скважины или колодца посредством насоса, возвращалась в камеру смесителя через сужающееся сопло. Кинетическая энергия потока жидкости, поступающей в камеру смесителя эжектора через его сопло, передается массе жидкой среды, всасываемой насосом из скважины или колодца, обеспечивая тем самым постоянное ускорение ее движения по входной магистрали. Часть потока жидкости, которую откачивает насосная станция с эжектором, поступает в рециркуляционную трубу, а остальная – в обслуживаемую такой станцией водопроводную систему.

Подключение насоса с внешним эжектором

Разобравшись с тем, как работает насосная станция, оснащенная эжектором, вы поймете, что ей требуется меньше энергии для того, чтобы поднять воду на поверхность и транспортировать ее по трубопроводу. Таким образом, не только повышается эффективность использования насосного оборудования, но и увеличивается глубина, с которой может быть произведено откачивание жидкой среды. Кроме того, при использовании эжектора, всасывающего жидкость самостоятельно, насос защищен от работы вхолостую.

Устройство насосной станции с эжектором предусматривает наличие в ее оснащении крана, устанавливаемого на рециркуляционной трубе. При помощи такого крана, который регулирует поток жидкости, поступающей к соплу эжектора, можно управлять работой данного устройства.

Виды эжекторов по месту установки

Приобретая эжектор для оснащения насосной станции, имейте в виду, что такое устройство может быть встроенным и внешним. Устройство и принцип работы эжекторов двух этих типов практически ничем не отличаются, различия состоят лишь в месте их установки. Эжекторы встроенного типа могут помещаться во внутреннюю часть корпуса насоса, либо монтироваться в непосредственной близости от него. Эжекционный насос встроенного типа отличает ряд достоинств, к которым следует отнести:

  • минимум места, необходимого для установки;
  • хорошая защищенность эжектора от загрязнений;
  • отсутствие необходимости в установке дополнительных фильтров, защищающих эжектор от нерастворимых включений, содержащихся в перекачиваемой жидкости.

Центробежный насос с встроенным эжектором

Между тем следует иметь в виду, что высокую эффективность эжекторы встроенного типа демонстрируют в том случае, если их используют для откачивания воды из источников небольшой глубины – до 10 метров. Еще одним значимым недостатком насосных станций с эжекторами встроенного типа является то, что они издают достаточно сильный шум при своей работе, поэтому располагать их рекомендуется в отдельном помещении или в кессоне водоносной скважины. Следует также иметь в виду, что устройство эжектора данного типа предполагает использование более мощного электродвигателя, приводящего в действие и саму насосную установку.

Выносной (или внешний) эжектор, как следует из его названия, устанавливается на определенном расстоянии от насоса, причем оно может быть довольно большим и доходить до пятидесяти метров. Эжекторы выносного типа, как правило, размещают непосредственно в скважине и подключают к системе посредством рециркуляционной трубы. Насосная станция с выносным эжектором также требует использования отдельного накопительного бака. Этот бак необходим для того, чтобы обеспечивать постоянное наличие воды для рециркуляции. Наличие такого бака, кроме того, позволяет снизить нагрузку, приходящуюся на насос с выносным эжектором, и уменьшить количество энергии, необходимой для его функционирования.

Насос с внешним эжектором

Использование эжекторов выносного типа, эффективность которых несколько ниже, чем у встраиваемых устройств, позволяет осуществлять откачивание жидкой среды из скважин значительной глубины. Кроме того, если сделать насосную станцию с внешним эжектором, то ее можно не размещать в непосредственной близости от скважины, а смонтировать на расстоянии от источника водозабора, которое может составлять от 20 до 40 метров. При этом важно, что расположение насосного оборудования на таком значительном расстоянии от скважины не отразится на эффективности его работы.

Изготовление эжектора и его подключение к насосному оборудованию

Разобравшись в том, что же такое эжектор и изучив принцип его действия, вы поймете, что изготовить это несложное устройство можно и своими руками. Зачем изготавливать эжектор своими руками, если его без особых проблем можно приобрести? Все дело в экономии. Найти чертежи, по которым можно самостоятельно сделать такое устройство, не представляет особых проблем, а для его изготовления вам не потребуются дорогостоящие расходные материалы и сложное оборудование.

Как сделать эжектор и подключить его к насосу? Для этой цели вам необходимо подготовить следующие комплектующие:

  • тройник с внутренней резьбой;
  • штуцер;
  • муфты, колена и другие фитинговые элементы.

Комплектующие для самодельного эжектора

Изготовление эжектора осуществляется по следующему алгоритму.

  1. В нижнюю часть тройника вкручивают штуцер, причем делают это так, чтобы узкий патрубок последнего оказался внутри тройника, но при этом не выступал с его обратной стороны. Расстояние от торца узкого патрубка штуцера до верхнего торца тройника должно составлять порядка двух-трех миллиметров. Если штуцер чересчур длинный, то торец его узкого патрубка стачивают, если короткий, то наращивают при помощи полимерной трубки.
  2. В верхнюю часть тройника, которая будет соединяться с всасывающей магистралью насоса, вкручивают переходник с наружной резьбой.
  3. В нижнюю часть тройника с уже установленным штуцером вкручивают отвод в виде уголка, который будет соединяться с рециркуляционной трубой эжектора.
  4. В боковой патрубок тройника также вкручивают отвод в виде уголка, к которому посредством цангового зажима присоединяют трубу, подающую воду из скважины.

Самодельный эжектор в сборе

Все резьбовые соединения, выполняемые при изготовлении самодельного эжектора, должны быть герметичными, что обеспечивается применением ФУМ-ленты. На трубе, по которой будет осуществляться забор воды из источника, следует разместить обратный затвор и сетчатый фильтр, который защитит эжектор от засорения. В качестве труб, при помощи которых эжектор будет подключаться к насосу и накопительному баку, обеспечивающему рециркуляцию воды в системе, можно выбрать изделия как из металлопластика, так и из полиэтилена. Во втором варианте для монтажа нужны не цанговые зажимы, а специальные обжимные элементы.

После того как все требуемые соединения выполнены, самодельный эжектор помещают в скважину, а всю трубопроводную систему заполняют водой. Только после этого можно осуществить первый пуск насосной станции.

ИНЖЕКТОР

Инжектор (термин происходит от фр. injecteur, а оно, в свою очередь, от лат. injicio — «вбрасываю»):
1.    Ускоритель, причем обыкновенно линейный ускоритель, который используется с целью введения заряженных частиц внутрь основного ускорителя. При этом энергия, которая сообщается всем частицам внутри инжектора, должна быть больше минимальной, необходимой для начала действия основного ускорителя.

2.    Струйный насос, который предназначен для сжимания газа или пара, а также для нагнетания жидкостей в разнообразные аппараты или резервуар. Инжекторы применяют на паровозах, а также внутри локомобилей и на котельных установках небольшого размера с целью подачи питательной воды внутрь парового котла. Достоинство инжекторов состоит в том, что у них нет каких-либо подвижных частей, а обслуживание весьма простое. В основе действия инжектора лежит преобразование кинетической энергии, которой обладает струя пара, в другой вид энергии — в потенциальную энергию воды. При этом внутри общей камеры инжектора размещают на одной оси три конуса. К первому паровому конусу при помощи паропровода из котла подается пар, у которого развивается в устье первого конуса большая скорость, происходит захват воды, которая подводится по трубе из бака. Впоследствии образующаяся смесь, состоящая из воды и конденсированного пара, прогоняется внутрь водяного (или конденсационного) конуса, из него же — внутрь нагнетательного конуса, потом — через обратный клапан внутрь парового котла. Расширяющийся конус уменьшает скорость тока воды в нем, поэтому давление растет и в итоге становится вполне достаточным для того, чтобы преодолеть давление внутри парового котла и нагнетать питательную воду в котел. Избыток воды, который образуется в самом начале работы инжектора, сбрасывается затем через клапан «вестовой» трубы. Следует также учитывать, что температура воды, которая поступает в инжектор, должна быть не больше 40 °С, высота же всасывания не должна превышать 2,5 м. Инжектор можно установить как вертикально, так и горизонтально.

Пароводяные инжекторы. Особенности процесса в пароводяном инжекторе. В пароводяных инжекторах осуществляется повышение давления жидкости за счет кинетической энергии струи пара, который в процессе смешения с жидкостью полностью конденсируется в ней.

Особенностью этого процесса, в отличие от процессов в других струйных аппаратах, является возможность при определенных условиях повышения давления инжектируемой воды до значения, превышающего давление рабочего пара. Благодаря этому пароводяные инжекторы еще с середины XIX в. получили широкое распространение в качестве питательных насосов для небольших котельных. Низкий КПД этих аппаратов при этом не имел особого значения, так как теплота рабочего пара с питательной водой возвращалась в котел. Как показал проведенный анализ, при обратном соотношении давление смешанного потока, в принципе, может быть получено из любого из взаимодействующих потоков только в том случае, когда прямая обратимого смешения проходит области более высоких изобар по сравнению с изобарами состояния взаимодействующих сред.

В струйных аппаратах при наличии необратимых потерь на удар при взаимодействии потоков личными скоростями имеет место увеличение энтропии потока по сравнению с обратимым смешением, что приводит к изменению давления смешанного потока. Применительно к пароводяным инжекторам реализована на практике возможность получения давления, превышающего давление действующих сред. Эта возможность существует благодаря балансу работы, получаемой из рабочего пара и сжатия инжектируемой воды. В последнее время в связи с разработкой магнитогидродинамического способа получения электроэнергии, а также тепловых циклов с новыми рабочими телами усилился интерес к применению в этих установках инжекторов в качестве струйных конденсаторов и насосов. Появились многочисленные исследования этих аппаратов, направленные на повышение их КПД путем снижения потерь в элементах проточной части инжектора, изучения условий их запуска и т. д. Многие из этих работ обобщены. Достаточно сложные конструкции промышленных инжекторов подробно описаны.

Во всех конструкциях подвод инжектируемой воды осуществляется через узкую кольцевую щель, окружающую рабочее сопло, с тем чтобы вода поступала в камеру смешения с большой скоростью, направленной параллельно скорости рабочего пара, поступающего из расположенного на оси инжектора центрального сопла Лаваля. Камера смешения имеет, как правило, коническую форму. При проведении исследований пароводяных инжекторов не ставилась задача разработки оптимальной формы проточной части. Была разработана методика расчета пароводяного инжектора простейшей формы (с цилиндрической камерой смешения), результаты расчета по этой методике были сопоставлены с результатами экспериментального исследования такого инжектора. Струя рабочего пара, выходящая из сопла, расположенного на некотором расстоянии от цилиндрической камеры смешения, при достаточной разности температур пара и воды конденсируется в инжектируемой воде до поступления в камеру смешения, повышая температуру инжектируемой воды до tc и сообщая ей определенную скорость.
Это представление хорошо согласуется с опубликованными теоретическими и экспериментальными исследованиями конденсации струи пара в пространстве, заполненном жидкостью. При поступлении воды в камеру смешения ограниченного сечения скорость воды возрастает, а давление ее соответственно снижается. Если р больше давления насыщенного пара при определенной температуре, то в камере смешения движется жидкость и процесс в камере смешения и диффузоре аналогичен процессу в водоструйном насосе. В этом случае в камере смешения происходит повышение давления и за счет выравнивания профиля скоростей, имеющего в начале камеры смешения значительную неравномерность. Затем в диффузоре давление воды повышается до рс. При этом режимные или конструкционные факторы оказывают на характеристику пароводяного инжектора такое же влияние, как и на характеристику водоструйного насоса.

Существенные отличия наступают при малых коэффициентах инжекции. При снижении расхода инжектируемой воды и неизменном С-плоде рабочего пара температура воды повышается до величины, предшествующей температуре насыщения при давлении в камере смешения, и наступает срыв работы инжектора из-за недостатка воды и конденсации всего поступающего рабочего пара. Этот режим определяет минимальный коэффициент инжекции.

При увеличении коэффициента инжекции, когда расход инжектируемой воды в результате снижения противодавления увеличивается, температура воды в камере смешения падает. Одновременно из-за изменения скорости воды в камере смешения снижается давление.

При увеличении расхода инжектируемой воды до определенной границы давление р во входном сечении камеры смешения понижается до давления насыщения при температуре нагретой воды t.

Снижение противодавления не приводит к увеличению рапида, а дальнейшее падение давления в камере смешения невозможно и, следовательно, не может увеличиться перепад давлений, определяющий расход инжектируемой воды. Понижение противодавления в этом случае приводит лишь к вскипанию воды в камере смешения. Этот режим аналогичен кавитационному режиму водоструйного насоса. Вскипание воды в камере смешения обусловливает, таким образом, максимальный (предельный) коэффициент инжекции. Следует отметить, что именно этот режим является рабочим для питательных инжекторов. Он позволяет объяснить обнаруженную из опытов независимость производительности инжектора от противодавления при работе на кавитационном режиме. Ниже приводится вывод основных расчетных уравнений для пароводяного инжектора с простейшей цилиндрической формой камеры смешения.

Уравнение характеристики. Уравнение импульсов можно написать в следующем виде:/2 {GWpi + GKWM) - (Gp + + GH) Wi=fp + fin, где p — давление пара в выходном сечении рабочего сопла; Wpj — действительная скорость пара в выходном сечении сопла; Wpj — скорость пара при адиабатном истечении; WHI — скорость инжектируемой воды в кольцевом сечении fn в плоскости выходного сечения сопла; У — скорость воды в конце камеры смешения. Примем следующие допущения:
1)    сечение в плоскости выходного сечения сопла настолько велико, что скорость инжектируемой воды в этом сечении близка к нулю и количеством движения инжектируемой воды GKWH, по сравнению с количеством движения рабочего пара GWpi можно пренебречь;
2)    сечение приемной камеры в плоскости выходного сечения рабочего сопла значительно превышает сечение цилиндрической камеры смешения.

Снижение давления от р1 до р2 происходит в основном в конце входного участка камеры смешения. Когда выходное сечение сопла близко к значению сечения камеры смешения, давление после инжектора не зависит от давления инжектируемой воды. Отношение сечений оказывает на характеристики пароводяного инжектора такое же влияние, как и на характеристики других типов струйных аппаратов: пароструйных компрессоров, водоструйных насосов. Увеличение показателя приводит к увеличению коэффициента инжекции и снижению давления воды после инжектора р. Как уже отмечалось, в пароводяном инжекторе максимальный и минимальный коэффициенты инжекции ограничиваются условиями вскипания воды в камере смешения. Вскипание воды в камере смешения станет ниже давления насыщения (кавитации) при температуре воды в камере смешения t_. Оба эти давления (р, и р2) зависят при заданных параметрах рабочего пара и инжектируемой воды и размерах инжектора от коэффициента инжекции и. Температура воды в камере смешения определяется из теплового баланса. При этой температуре по таблицам насыщенного пара определяется соответствующее значение pv. Давление воды в начале цилиндрической камеры смешения р2 зависит от скорости, которую получит масса инжектируемой воды до поступления в камеру смешения в результате обмена импульсами между инжектируемой и рабочей средами.

Если считать, что после конденсации рабочего пара образуется струя рабочей жидкости, движущаяся с очень большой скоростью и занимающая вследствие этого весьма малое сечение, а также что основной обмен импульсами между этой струей и инжектируемой водой происходит в цилиндрической камере смешения, то средней скоростью, которую приобретает инжектируемая вода при давлении р, можно пренебречь. В этом случае давление воды в начале камеры смешения может быть определено по уравнению Бернулли. Снижение давления инжектируемой воды при неизменной ее температуре (t = const) приводит к сокращению рабочего диапазона инжектора, так как при этом сближаются значения инжекции. К аналогичному эффекту приводит повышение давления рабочего пара. При неизменном давлении р и температуре t инжектируемой воды увеличение давления рабочего пара р до определенного значения приводит к срыву работы инжектора. Так, при УД = 1,8, давлении инжектируемой воды р = 80 кПа и ее температуре / = 20 °С срыв работы инжектора наступает при повышении давления рабочего пара р до 0,96 МПа, а при / = 40 °С давление рабочего пара не может быть поднято выше 0,65 МПа. Таким образом, имеют место зависимости предельных коэффициентов инжекции от основного геометрического параметра инжектора, а также от условий работы.

Достижимые коэффициенты инжекции. Для того чтобы определить достижимый коэффициент инжекции при заданных условиях работы инжектора: параметрах рабочего пара р и t , параметрах инжектируемой воды и требуемом давлении воды после инжектора, следует решить совместно уравнение характеристики и уравнение предельного коэффициента инжекции. Существенное влияние оказывает положение сопла на предельный коэффициент инжекции: чем меньше расстояние сопла от камеры смешения, тем меньше предельный коэффициент инжекции. Это можно объяснить тем, что при малых расстояниях сопла от камеры смешения рабочий пар не успевает полностью конденсироваться в приемной камере и занимает часть входного сечения камеры смешения, уменьшая тем самым сечение для прохода воды. При увеличении расстояния сопла от камеры смешения предельный коэффициент инжекции увеличивается, но это увеличение постепенно замедляется. При максимальном расстоянии сопла от камеры
смешения (36 мм) предельный коэффициент инжекции близок к расчетному. Можно предполагать, что дальнейшее его увеличение не приведет к заметному увеличению предельного коэффициента инжекции.
Такая же закономерность наблюдалась при различных давлениях рабочего пара и различных диаметрах выходного сечения сопла. Исходя из полученных результатов, все опыты с другими камерами смешения и рабочими соплами проводились при максимальном расстоянии сопла от камеры смешения. Лишь при р = 0,8 МПа и показателе 1,8 повышение давления инжектируемой воды меньше р четного, что объясняется, по-видимому, тем, что при этих условиях режим работы инжектора близок к срыву. Действительно, при 1,8 и р = 0,8 МПа расчетное минимальное давление инжектируемой воды составляет около 0,6 атм. При 1,8 и р = 0,8 МПа давление инжектируемой воды близко к минимальному. На этом режиме инжектор работ с предельным коэффициентом инжекции, почти равным расчетному, но не создает расчетного повышения давления инжектируемой воды. Такое явление наблюдалось и в других опытах, когда инжектор работал в режиме, близком к срывному. Для того чтобы при этих условиях реализовать теоретически возможные повышения давления воды в инжекторе, необходимо, по-видимому, более тщательное выполнение проточной части, точный выбор расстояния между камерой смешения и т. п. При расчете струйных аппаратов для пневмотранспорта абсолютное давление р обычно равно 0,1 МПа, если только в приемной камере аппарата не создается искусственно вакуум. Значение рс, как правило, равно потере давления в сети после аппарата. Эта потеря давления зависит, главным образом, от диаметра трубы трубопровода после струйного аппарата и плотности транспортируемой среды. Для расчета параметров потока в характерных сечениях струйных аппаратов для пневмотранспорта могут быть использованы те же уравнения, что и для газоструйных инжекторов. При сверхкритической степени расширения рабочего потока основные размеры рабочего сопла рассчитываются по тем же формулам, что и для струйных компрессоров. При докритической степени расширения рабочие сопла имеют коническую форму, а сечение сопла рассчитывается. Расход через сопло при докритической степени расширения определяется по формулам, как и определяется осевой размер аппарата.

Водовоздушные эжекторы. Устройство и особенности работы водовоздушного эжектора. В водовоздушных эжекторах рабочей (эжектирующей) средой служит вода, подаваемая под давлением к суживающемуся соплу, на выходе из которого она приобретает большую скорость. Вытекающая из сопла в приемную камеру струя воды увлекает с собой поступающие через патрубок в камеру воздух или паровоздушную смесь, после чего поток попадает в камеру смешения и диффузор, где и происходит повышение давления. Наряду с традиционной формой проточной части применяются водовоздушные эжекторы, в которых рабочая жидкость подается в камеру смешения через несколько рабочих сопл или одно сопло с несколькими отверстиями (многоструйное сопло).

В результате увеличения поверхности контакта взаимодействующих сред такое сопло, как показали экспериментальные исследования, приводит к определенному увеличению коэффициента инжекции при прочих равных условиях.

Экспериментальные исследования показали также целесообразность увеличения длины камеры смешения до 40—50 вместо 8—10 калибров для однофазных струйных аппаратов. Это связано, по-видимому, с тем, что образование однородной газожидкостной эмульсии требует большей длины пути перемешивания, чем выравнивание профиля скоростей однофазного потока.

В исследовании, специально посвященном этому вопросу, авторы следующим образом показывают процесс разрушения рабочей струи. Струя рабочей жидкости в газовой среде разрушается в результате того, что капли выпадают из ядра струи. Разрушение струи начинается с появления ряби (волн) на ее поверхности на расстоянии нескольких диаметров от среза сопла. Затем амплитуда волн растет до тех пор, пока капли или частицы жидкости не начнут выпадать в окружающую среду. По мере развития процесса ядро струи уменьшается и в конце концов исчезает. Расстояние, на котором происходит разрушение струи, считается зоной перемешивания, в которой сплошной средой является инжектируемый газ. После скачкообразного повышения давления сплошной средой становится жидкость, в которой распределены пузырьки газа. Длина камеры смешения должна быть достаточной для завершения смешения. При недостаточной длине камеры смешения зона перемешивания переходит в диффузор, что снижает эффективность водовоздушного эжектора.

Для исследованного авторами диапазона геометрического параметра длина перемешивания составляла соответственно 32—12 калибров камеры смешения. По исследованиям авторов, оптимальной формой рабочего сопла является диффузия вакуума в различных емкостях и т. д. Водовоздушные эжекторы всегда выполняются одноступенчатыми. Предлагались конструкции двухступенчатых водовоздушных эжекторов или эжекторов с пароструйной и второй водоструйной ступенями, но они не получили распространения. В условиях конденсационных установок одноступенчатые водовоздушные эжекторы сжимают воздух, содержащийся в отсасываемой из конденсатора паровоздушной смеси, от давления 2—6 кПа до атмосферного или при расположении водовоздушного эжектора на некоторой высоте над уровнем воды в сливном баке — до давления меньше атмосферного на значение давления столба водовоздушной смеси в сливном трубопроводе.

Характерной особенностью условий работы водовоздушного эжектора является большая разница плотностей рабочей воды и эжектируемого воздуха. Отношение этих величин может превышать 10. Массовые коэффициенты инжекции водовоздушного эжектора имеют обычно порядка 10“6, а объемные коэффициенты инжекции 0,2—3,0.

Для проведении экспериментальных исследований водовоздушные эжекторы часто выполняют из прозрачного материала,чтобы иметь возможность наблюдать за характером движения среды.
Экспериментальные водовоздушные эжекторы ВТИ — с мерой смешения с входным участком, выполненным из плексигласа. В четырех точках по длине камеры смешения производится измерение давления. На основании визуальных наблюдений и измерения давления по длине течение в камере смешения представляется следующим образом. Струя воды поступает в камеру смешения, сохраняя свою первоначальную цилиндрическую форму. Примерно на расстоянии 2 калибров d3 от начала камера смешения оказывается уже заполненной молочно-белой водовоздушной эмульсией (пеной), причем у стенок камеры смешения наблюдаются обратные токи водовоздушной эмульсии, которая снова захватывается струей и увлекается ею. Это возвратное движение обусловлено повышением давления по длине камеры смешения. При всех рассмотренных режимах давление в начале камеры смешения равно р в приемной камере. При низких противодавлениях повышение давления в цилиндрической камере смешения сравнительно невелико. Основное повышение давления происходит в диффузоре. При увеличении противодавления эта картина изменяется: повышение давления в диффузоре уменьшается, а в камере смешения резко увеличивается, причем оно происходит на сравнительно небольшом участке камеры смешения скачкообразно. Чем меньше отношение сечения камеры смешения и сопла, тем более резко выражен скачок давления. Место скачка хорошо различимо, так как после него движется не молочно-белая эмульсия, а прозрачная вода с пузырьками воздуха. Чем больше отношение сечений камеры смешения и сопла, тем более развиты обратные токи водовоздушной эмульсии. При увеличении противодавления скачок давления перемещается против течения струи и, наконец, при определенном противодавлении (р) достигает начала камеры смешения. При этом эжекция воздуха водой прекращается, вся камера смешения заполнена прозрачной водой без пузырьков воздуха. Аналогичные явления имеют место, если при неизменном противодавлении снижается давление рабочей воды. Для расчета описанных типов струйных аппаратов весьма плодотворным оказывалось применение уравнения импульсов. Это уравнение учитывает основной вид необратимых потерь энергии, имеющих место в струйных аппаратах, — так называемые потери на удар. Последние определяются, главным образом, отношением масс и скоростей инжектируемой и рабочей среды. При работе водовоздушного эжектора масса инжектируемого воздуха оказывается в тысячи раз меньше массы рабочей воды и не может поэтому в какой-либо степени изменить скорость струи рабочей воды.

Применение в данном случае уравнения импульсов для взаимодействующих потоков, как это было сделано при выводе расчетных уравнений для однофазных аппаратов, приводит к значениям достижимого коэффициента инжекции, в несколько раз превышающим опытные. Поэтому предложенные до настоящего времени различными авторами методы расчета водовоздушных эжекторов представляют собой, по существу, эмпирические формулы, позволяющие получить результаты, более или менее приближающиеся к опытным данным.

Экспериментальные исследования водовоздушных эжекторов показали, что при изменении в широких пределах параметров работы эжектора (давления рабочей, инжектируемой, сжатой среды, массового расхода воздуха) сохраняется достаточно стабильный объемный коэффициент инжекции. Поэтому в ряде методик расчета водовоздушных эжекторов предлагаются формулы для определения объемного коэффициента инжекции. В камере смешения благодаря большой поверхности контакта между водой и воздухом происходит насыщение воздуха парами воды. Температура пара в эмульсии практически равна температуре воды. Поэтому газовая фаза эмульсии представляет собой насыщенную паровоздушную смесь. Полное давление этой смеси в начале камеры смешения равно давлению инжектируемого сухого воздуха в приемной камере р. Парциальное давление воздуха в смеси меньше этого давления на давление насыщенного пара при температуре рабочей среды. Поскольку сжимаемый в эжекторе воздух входит в состав паровоздушной смеси, то и в приведенном выше выражении для объемного коэффициента инжекции значение V представляет собой объемный расход паровоздушной смеси, равный, согласно закону Дальтона, объемному расходу воздуха при парциальном давлении р. Массовый расход инжектируемого воздуха при этом может быть определен из уравнения Клапейрона. При повышении давления в диффузоре пар, содержащийся в эмульсии, конденсируется. На основании результатов испытаний водовоздушного эжектора с одноструйным соплом и цилиндрической камерой смешения длиной около 10 калибров было предложено использовать для расчета водовоздушного эжектора формулы для водоструйного насоса, в которых массовый коэффициент инжекции и заменен объемным (скорость эжектируемой среды равна нулю), удельные объемы рабочей сжатой среды одинаковы.

Опыты показывают, что по мере увеличения GB количество пара в отсасываемой смеси при данной температуре снижается вначале очень быстро, а затем медленнее. Соответственно характеристика pa -AGB) при/см = const, начинающаяся на оси ординат в точке ря = рп (при GB = 0), возрастает и асимптотически приближается к характеристике, отвечающей отсасыванию сухого воздуха при той же температуре рабочей воды tv. Таким образом, характеристика водоструйного эжектора при отсасывании паровоздушной смеси заданной температуры существенно отличается от соответствующей характеристики пароструйного эжектора, представляющей собой (до точки перегрузки) прямую линию, которой отвечает Gn = const.

Можно ради простоты принимать с достаточной для практических целей точностью, что характеристика водоструйного эжектора при отсасывании паровоздушной смеси данной температуры состоит из двух участков, которые по аналогии с характеристикой пароструйного эжектора могут быть названы рабочим и перегрузочным. В пределах рабочего участка характеристики водоструйного эжектора для При указанном допущении перегрузочный участок характеристики начинается при расходе воздуха G, которому отвечает в случае отсасывания сухого воздуха давление рн, равное давлению рп насыщенного пара при температуре отсасываемой смеси. Для перегрузочного участка, т. е для области GB > G, можно принять, что характеристика эжектора при отсасывании паровоздушной смеси совпадает с его характеристикой на сухом воздухе при данной t.

При отсасывании водоструйным эжектором сухого воздуха его производительность GH при определенном давлении всасывания р может быть увеличена, или при данном G давление всасывания может быть понижено как путем увеличения давления рабочей воды рр так и путем уменьшения противодавления, т. е. давления за диффузором рс. Уменьшить рс можно, например, путем установки водоструйного эжектора на определенной высоте над уровнем воды в сливном баке или колодце. Благодаря этому давление после диффузора снижается на величину давления столба в сливном трубопроводе. Правда, при том же насосе рабочей воды это повлечет за собой некоторое уменьшение давления воды перед рабочим соплом рр, но это лишь частично снизит положительный эффект, достигающийся в результате уменьшения рс.
При установке водоструйного эжектора на высоте Н над уровнем воды в сливном колодце давление после диффузора составит Рс = Р6 + Ар. При отсасывании водоструйным эжектором паровоздушной смеси уменьшение рс указанным выше путем также благоприятно сказывается на характеристике эжектора, но уже не столько вследствие уменьшения давления всасывания в пределах рабочего участка характеристики, сколько вследствие увеличения при этом протяженности рабочего участка характеристики (т. е. увеличения G).

  • Предыдущее: ИНЕРЦИОННЫЙ ДВИГАТЕЛЬ
  • Следующее: ИНЖЕНЕРНЫЕ МИНЫ

Эжекция и инжекция реагентов в технологиях водоподготовки Текст научной статьи по специальности «Строительство и архитектура»

DOI: https://doi.org/10.23670/IRJ.2017.62.084 Петросян О.П.1, Горбунов А.К.2, Рябченков Д.В.3, Кулюкина А.О. 4

1 Кандидат физико-математических наук, доцент, Калужский филиал федерального государственного бюджетного образовательного учреждения высшего профессионального образования «Московский государственный технический университет имени Н.Э. Баумана (национальный исследовательский университет)» (КФ МГТУ им. Н.Э. Баумана) 2Доктор физико-математических наук, профессор, Калужский филиал федерального государственного бюджетного образовательного учреждения высшего профессионального образования «Московский государственный технический университет имени Н.Э. Баумана (национальный исследовательский университет)»

(КФ МГТУ им. Н.Э. Баумана) 3Аспирант, Калужский филиал федерального государственного бюджетного образовательного учреждения высшего профессионального образования «Московский государственный технический университет имени Н.Э. Баумана (национальный исследовательский университет)» (КФ МГТУ им. Н.Э. Баумана) 4Аспирант, Калужский филиал федерального государственного бюджетного образовательного учреждения высшего профессионального образования «Московский государственный технический университет имени Н.Э. Баумана (национальный исследовательский университет)» (КФ МГТУ им. Н.Э. Баумана) ЭЖЕКЦИЯ И ИНЖЕКЦИЯ РЕАГЕНТОВ В ТЕХНОЛОГИЯХ ВОДОПОДГОТОВКИ

Аннотация

Система водоподготовки предусматривает введение в нее различных реагентов. Основными технологическими способами внедрения реагентов в обеззараживаемую воду являются эжекция и инжекция. В данной статье проведен анализ этих методов. Разработана методика расчета высокопроизводительных эжекторов. Проведенными авторами лабораторные и производственные испытаниями установлены оптимальные соотношения продольных размеров внутреннего сечения, обеспечивающие максимально эффективное значение коэффициента эжекции. Ключевые слова: эжектор, диффузор, камера смешения, коэффициент эжекции, аэрация, хлорирование.

Petrosyan O.P.1, Gorbunov A.K.2, Ryabchenkov D.V.3, Kuliukina A.O. 4

:РШ in Physics and Mathematics, Associate Professor, 2PhD in Physics and Mathematics, Professor, 3Postgraduate Student, 4Postgraduate Student,

Kaluga Branch of the Federal State Budget Educational Institution of Higher Professional Education "Bauman Moscow State Technical University (National Research University" (Kaluga Branch of Moscow State Technical University named after

N.E. Bauman)

EJECTION AND INJECTION OF REAGENTS IN WATER TREATMENT TECHNOLOGIES

Abstract

A water treatment system provides for the introduction of various reagents into it. The main technological methods for introducing reagents into disinfected water are ejection and injection. This article analyzes both of these methods. A technique for calculating high-efficiency ejectors is developed. The laboratory and production tests carried out by the authors established the best proportions of the internal section longitudinal dimensions - they ensure the maximum effective value of the ejection coefficient.

Keywords: ejector, diffuser, mixing chamber, ejection coefficient, aeration, chlorination.

Питьевая вода, централизовано подаваемая населению, должна соответствовать СанПин 2.1.4.559-96. Такое качество воды достигается, как правило, использованием классической двухступенчатой схемы, представленной на рисунке 1. На первой ступни в очищаемую воду вводят коогулянты и флокулянты и затем, производится осветление в горизонтальных отстойниках и скорых фильтрах, на второй ступени перед подачей в РЧВ производится обеззараживание [1, С. 36-38], [2, С. 56-62].

Технологии водоподготовки

С

С12,

коагулянт, флокулянт

Насосная станция I подъема

I

От водоисточника

Смеситель

С12

Резервуар Насосная

1 Фильтры 1 чистой воды 1 станция II подъема

К потребителю

>

Рис. 1 - Технологическая схема системы водоподготовки

Таким образом, в схеме предусмотрено введение в воду различных реагентов в виде газов (хлор, озон, аммиак, диоксид хлора), растворов гипохлорита, коагулянтов (сернокислый алюминий и/или гидроксохлорид алюминия), флокулянтов (ПАА, прайстол и феннопол). Чаще всего дозирование и подача этих реагентов производится методом инжекции или эжекции.

Инжекция - это ввод и распыление через форсунку (инжектор) растворов хлорной воды, гипохлорита, коагулянта

(флокулянта) насосами под давлением.

Эжектор - «эжекционный насос» приводит в движение раствор реагента или газа путем разряжения среды. Разряжение создается движущимся с большей скоростью, рабочим (активным) потоком. Этот активный поток назавем эжектирующим, а приводимую в движение смесь эжектируемой (пассивной смесью). В камере смешения эжектора пассивная смесь передает энергию активному потоку, вследствие чего все их показатели, в том числе и скорости.

Широкое применение процесса эжектирования обосновывается следующими факторами: простотой устройства и его технического обслуживания; малым износом вследствии отсутствия трущихся деталей, что обусловливает длительный срок службы. Именно поэтому эжектирование применяется во многих сложных технических устройствах, таких как: химические реакторы; системы дегазации и аэрации; газотранспортных установках, сушки и вакуумировании; системах передачи теплоты; и, конечно, как сказано выше в ситемах водоподготовки и водоснабжения.

Ограничение в применении инжекторов в тех же системах связано с их малой производительностью, так как большая производительность требует мощных насосов-инжекторов, что приводит к существенному удорожанию системы, в то время как увеличение производительности эжекторами менее затратно. Так автоматические модульные станции водоподготовки, рассчитанные на снабжение питьевой водой небольших поселков, в подавляющем большинстве используют инжекцию. Типовая конструкция такой станции универсального типа представлена в [3], где на всех точках ввода реагентов в воду используется инжекция. Часто принимают и компромиссное решение (рис.2). На первом этапе эжекцией газообразного хлора в воду с использованием хлораторов в эжекторе 4 получают так называемую хлорную воду, которую затем (на втором этапе) инжектируют насосом 1 в водовод 2, где движется поток обрабатываемой воды.

Рис. 2 - Эжекция и инжекция газообразного хлора в воду

водовод

Рис. 3 - Схема ввода хлорной воды в процессе инжекции ее в водовод

Типовой инжекционный узел ввода хлорной воды в водовод 2 в таких случаях представлен на рис.3. Достоинством такой схемы является рациональное совмещение эжекции и инжекции, что позволяет благодаря насосу 1, необходимому для реализации инжекции, обеспечить высокую эжекционную производительность эжектора. Диаграммы выбора насоса 1 в таких схемах для эжектора с производительностью до 20 кг С1/час представлены на рис. 4.

На рис. 5 представлена типовая конструкция эжектора, наиболее характерная для дозирования газового реагента (чаще всего хлора) в водовод. Эжектор состоит из линии подачи эжектирующего потока (воды) представляющей собой конусообразное сопло 1, которое соединяется с камерой смешения (рабочая камера) 2 и камерой смешения 4. ОЙ----------

V аз 1.1 1.4 1.7 2 23 26 29 Ъ2 Дат пенке потока годы I г си он од к I точи* пола хлорной голы, кГС/ХЕ.СИ

Рис. 4 - Диаграмма выбора насоса к эжектору 20кг в!/час

Параметры такого эжектора являются исходными величинами, определяющими все основные рабочие параметры узлов ввода реагентов. Авторами разработана методика [5, С. 56-62] расчета высокопроизводительных хлораторов на основе, которой разработан и запатентован модельный ряд эжекторов различной производительности [6, С. 142].

Производительность и другие характеристики инжектора, который фактически является дозирующим насосом, зависят от общих технических характеристик собственно насоса и системы импульсного дозирования. Основные же характеристики эжектора определяют конструктивные особенности его сечения, причем эти особенности настолько принципиальны, что без технических расчетов и экспериментальных проработок обеспечить эффективность работы эжектора практически невозможно. Поэтому целесообразно рассмотреть эти вопросы на примере эжекторов для дозирования газообразного хлора в воду.

Таким образом, действие эжектора основано на передаче кинетической энергии эжектируещего потока (активного потока) жидкости, обладающего большим запасом энергии, эжектируемому (пассивному) потоку, обладающему малым запасом энергии [7,], [8, С. 184]. Запишем уравнение Бернулли для идеальной жидкости в соответствии, с которым сумма удельной потенциальной энергии (статического напора) и удельной кинетической энергии (скоростного напора) постоянна и равна полному напору:

Рис. 5 - Эжектор для дозирования газообразного хлора в воду

Истекающая из сопла вода обладает большей скоростью (у2>у1), т. е. большим скоростным напором, поэтому пьезометрический напор потока воды в рабочей камере 2 и в камере смешения уменьшается (р2<р1), это и приводит к подсосу газа (в нашем случае хлора) в камеру смешения. В камере происходит перемешивание рабочей и эжектируемой сред. В диффузоре 5 скорость смеси сред уменьшается, а статический напор увеличивается, благодаря которому жидкость подается в водовод по нагнетательному трубопроводу.

Отношение расхода эжектируемой жидкости (0Э) к расходу рабочей жидкости (0Р) называется коэффициентом подмешивания или эжекции - а.

Коэффициент эжекции, зависящий от параметров эжектора, лежит в довольно широких пределах от 0.5 до 2.0. Наиболее устойчивая работа водоструйного насоса наблюдается при а=1.

Коэффициентом напора эжекционного насоса В назавем отношение полной геометрической высоты подъема (Н) эжектируемого потока жидкости в метрах - это давление на входе в эжектор к напору рабочего потока (И) в м -противодалению.

Важным параметром характерезующий эффективность работы эжектора и также зависящий от конструктивных параметров устройства является коэффициент полезного действия насоса. ЯР

Таким образом, эффективность работы эжекционного насоса определяется произведением коэффициентов напора и эжекции. Лабораторные эксперименты на стенде проводились для определения коэффициента напора эжекторов различной производительности. Полученная экспериментальная диаграмма эжектора изображена на рис.3. По данной диаграмме определяются параметры - давление на входе в эжектор, противодавление и расход эжектрующей жидкости, которые обеспечивают расход эжектируемого газа 20 кг/ч.

В соответствии с полученной методикой расчетов параметров эжектора определены основополагающие типоразмеры эжекторов модельного ряда хлораторов с производительностью по хлору от 0,01кг/час до 200 кг/час обеспечивающие максимальную эжекционную способность. Установлено, конфигурация внутреннего продольного сечения эжектора, необходимо учитывать следующие размеры сечения (рис.5): диаметр сопла Б, длина рабочей камеры Ь, диаметр камеры смешения Б1, длина камеры смешения Ь1, выходной диаметр диффузора Б2, длина диффузора Ь2.1,

Таким образом, этот параметр является основным, по которому рассчитывают все остальные основные размеры эжекционного насоса.

Анализ результатов, полученных из сопоставления экспериментальных результатыов с существующими аналитическими данными [5, С. 56 - 62] позволяет сделать следующие выводы. Наиболее эффективная эжекция насоса

соответствует параметру m лежащему в диапазоне значений 1,5 - 2,0. В этом случае, определяемый по формуле

диаметр камеры смешения D1 = D * , при D = 7мм лежит в диапазоне 8,6 -10 мм.

Экспериментально установлена пропорция, связывающая все параметры, обозначенные на рис.5 L = 1,75D, L1 = 1,75D, L2= 7,75D. Эти соотношения обеспечивают максимальный коэффициент эжекции, который лежит в области максимально эффективной эжекции.

Таким образом, можем сделать вывод, что для достижения максимальной эжекции конструкция внутреннего продольного сечения и соотношения размеров должны соответствовать найденным соотношениям D1=1,25D, D2 =

2,5D, L = 1,75D, L1 = 1,75D, L2 =7,75D Сконструированный по данным соотношениям эжекционный насос создает оптимальные условия для передачи кинетической энергии эжектируещей жидкости поступающей на вход насоса под большим давлением, определяемым по диаграмме, эжектируемому газу подаваемому в камеру смешения с меньшим скоростным напором и меньшим запасом энергии и обеспечивает максимальное подсасывание газа.

Список литературы / References

1. А. Б. Кожевников. Современная автоматизация реагентных технологий водоподготовки / А. Б. Кожевников,

0. П. Петросян // Стройпрофиль. - 2007. - № 2. - С. 36 - 38.

2. Бахир В. М. К проблеме поиска путей повышения промышленной и экологической безопасности объектов водоподготовки и водоотведения ЖКХ / Бахир В. М. // Водоснабжение и канализация. - 2009. - № 1. - С. 56 - 62.

3. Пат. 139649 Российская Федерация, МПК C02F9. Автоматическая модульная станция водоподготовки с системой розлива и продажи питьевой воды улучшенного вкусового качества / Кожевников А. Б. Петросян А. О., Парамонов С. С.; опубл. 20.04.2014.

4. А. Б. Кожевников. Современное оборудование хлораторных станций водоподготовки / А. Б. Кожевников, О. П. Петросян // ЖКХ. - 2006. - № 9. - С. 15 - 18.

5. Бахир В. М. К проблеме поиска путей повышения промышленной и экологической безопасности объектов водоподготовки и водоотведения ЖКХ / Бахир В. М. // Водоснабжение и канализация. - 2009. - № 1. - С. 56 - 62.

6. А. Б. Кожевников, О. П. Петросян. Эжекция и сушка материалов в режиме пневмотранспорта. - М: Изд-во МГТУ им. Н. Э. Баумана. - 2010. - C. 142.

7. Пат. 2367508 Российская Федерация, МПК C02F9. Эжектор для дозирования газообразного хлора в воду / А. Б. Кожевников, О. П. Петросян.; опубл. 20.09.2009.

8. А. С. Волков, А. А. Волокитенков. Бурение скважин с обратной циркуляцией промывочной жидкости. - М: Изд-во Недра. - 1970. - С. 184.

Список литературы на английском языке / References in English

1. А. B. Kozhevnikov. Sovremennaja avtomatizacija reagentnyh tehnologij vodopodgotovki [Modern automation of reagent technologies of water treatment] / A. B. Kozhevnikov, O. P. Petrosjan // Strojprofil' [Stroyprofile]. - 2007. - № 2. - P. 36 - 38. [in Russian]

2. Bahir V. M. K probleme poiska putej povyshenija promyshlennoj i jekologicheskoj bezopasnosti ob#ektov vodopodgotovki i vodootvedenija ZhKH [To the problem of finding ways to improve the industrial and environmental safety of water treatment and disposal facilities] / Bahir V. M. // Vodosnabzhenie i kanalizacija [Water supply and sewerage]. - №

1. - Р. 56 - 62. [in Russian]

3. Pat. 139649 Russian Federation, MPK C02F9. Avtomaticheskaja modul'naja stancija vodopodgotovki s sistemoj rozliva i prodazhi pit'evoj vody uluchshennogo vkusovogo kachestva [Automatic modular water treatment station with a system for bottling and selling drinking water of improved taste] / A. B. Kozhevnikov, A. O. Petrosjan, S. S. Paramonov.; Publ. 20.04.2014.

4. A.B. Kozhevnikov. Sovremennoe oborudovanie hloratornyh stancij vodopodgotovki [Modern equipment of chlorination stations of water treatment] / A. B. Kozhevnikov. // ZhKH [Housing and communal services]. - 2006. - № 9. - P. 15 - 18. [in Russian]

5. Bahir V. M. K probleme poiska putej povyshenija promyshlennoj i jekologicheskoj bezopasnosti ob#ektov vodopodgotovki i vodootvedenija ZhKH [To the problem of finding ways to improve the industrial and environmental safety of water treatment and disposal facilities]. / Bahir V. M. // Vodosnabzhenie i kanalizacija [Water supply and sewerage]. -2009. - № 1. - P. 56 - 62. [in Russian]

6. B. Kozhevnikov, O. P. Petrosjan. Jezhekcija i sushka materialov v rezhime pnevmotransporta [Ejection and drying of materials in pneumatic transport mode]. M: Izd-vo MGTU im. N. Je. Baumana [Publishing house Moscow State Technical University named after N. Bauman Kaluga Branch]. - 2010. - P. 142. [in Russian]

7. Pat. 2367508 Russian Federation, MPK C02F9. Jezhektor dlja dozirovanija gazoobraznogo hlora v vodu [Ejector for dosing chlorine gas into water] / A. B. Kozhevnikov, A. O. Petrosjan; Publ. 20.09.2009.

8. S. Volkov, A. A. Volokitenkov. Burenie skvazhin s obratnoj cirkuljaciej promyvochnoj zhidkosti [Drilling of wells with back circulation of washing liquid]. M: Izd-vo Nedra [Publishing house Bosom]. - 1970. - P. 184. [in Russian]

Эжектор теория - Справочник химика 21

    Общая теория эжекции подробно разработана в трудах К. К. Баулина, С. Е. Бутакова, П. Н. Каменева и основные ее выводы не изменяются в любых частных случаях использования эжекторов. Однако специфические условия эжекции при повышенных давлениях, и в особенности при изменении агрегатного состояния эжектирующего агента, вносят поправки в методику расчета. [c.6]

    Расчет паровоздушных эжекторов глубокого вакуума по теории П. Н. Каменева [c.138]


    В части 1 рассмотрена теория одномерных газовых течений, на которой б зируются методы расчета реактивных двигателей, лопаточных машин, эжекторов, аэродинамических труб и испытательных стендов. Изложены теория пограничного слоя и теория струй, лежащие в основе определения сопротивления трения, полей скорости и температуры в соплах, диффузорах, камерах сгорания, эжекторах и т. п. [c.2]

    Васильев Ю. Н. Теория сверхзвукового эжектора с цилиндрической камерой смешения Ц Лопаточные машины и струйные аппараты, вып. 2.— М. Машиностроение, 1967. [c.519]

    Можно получить, однако, ряд полезных результатов, основываясь на решении уравнений одномерной газовой динамики. Одномерные представления широко используются при расчете реактивных двигателей, лопаточных машин, эжекторов, аэродинамических труб и испытательных стендов. Одномерная теория нереагирующих газов подробно изложена в монографиях [382—388]. [c.124]

    Методика расчета эжектора излагается по работам проф. Е. Я. Соколова. Многочисленные эксперименты, проведенные Е. Я. Соколовым и его сотрудниками во Всесоюзном теплотехническом институте, им. Ф. Э. Дзержинского, а также обобщение опытных результатов, полученных другими исследователями, полностью подтвердили эту теорию. [c.16]

    Темпов В. К- Основы теории жидкостных эжекторов. Челябинск Челябинск. политехи, ии-т, 1971. 89 о. [c.275]

    В верхней части номограммы № 1 [13] в координатах С АР зависимость расхода газа через ФП от перепада давления на фильтрующей перегородке изображена прямыми наклонными линиями. С другой стороны, количество поступающего газа зависит от работы эжектора. Из теории струйных насосов известно, что максимальный коэффициент эжекции (С/тах) достигается в отсутствии гидравлического сопротивления носле эжектора (при АРр = 0)  [c.670]

    Расчету струйных аппаратов посвящены работы многих авторов. Ниже приводятся теория и метод расчета эжекторов, разработанные проф. П. Н. Каменевым. [c.45]

    В книге обобщены и систематизированы результаты работы авторов во Всесоюзном научно-исследовательском институте металлургической теплотехники (ВНИИМТ) по теории, расчету и конструированию паро- и газоструйных эжекторов, а также материалы, опубликованные в отечественной и зарубежной литературе. Разработанный метод расчета проверен на промышленных установках. Полученные экспериментальные данные позволяют правильно выбрать конструкцию проточной части аппаратов этого типа. Так как любая вакуумная система помимо насоса включает вакуум-провод и откачиваемый объем, то в книге рассмотрены режимы течения газа, методы расчета простейшей вакуумной системы с пароэжекторными насосами и способы измерения вакуума. [c.4]


    Анализ расходных характеристик будем проводить с использованием теории газовых эжекторов для схемы, изображенной на рис.5.1. [c.163]

    Глава 6. ОСНОВЫ ТЕОРИИ и РАСЧЕТА ПЕНОГЕНЕРАТОРОВ С ГАЗОЖИДКОСТНЫМ ЭЖЕКТОРОМ [c.174]

    В последние годы как за рубежом, так и в СССР при аппаратурном оформлении массообменных процессов начинают применять струйные аппараты (инжекторы, эжекторы). Известные до настоящего времени теории жидкостно-газовой инжекции (эжекции) не затрагивают механизм взаимодействия потоков рабочей жидкости и засасываемого газа. [c.138]

    В камере всасывания вышедшая с большой скоростью струя рабочего пара (обычно более 1000 м/сек) встречает частицы холодного пара, имеющие сравнительно с рабочим паром незначительную скорость, и увлекает их. Механизм увлечения холодного пара в эжекторе еще недостаточно изучен. В свете современной теории турбулентного течения свободных струй жидкостей и газов процесс увлечения представляется как результат передачи импульса от выносимых за пределы струи частиц рабочего пара к частицам окружающей среды (холодного пара) с которыми они входят в соприкосновение в пограничном слое. Получая импульс, частицы холодного пара приобретают большую скорость и присоединяются к струе. В результате обмена импульсами между струей рабочего пара и окружающим ее холодным паром средняя скорость струи падает. В диффузоре, в суживающейся его части, называемой также камерой смешения, процесс смешивания рабочего и холодного пара заканчивается и начинается процесс повышения давления за счет дальнейшего уменьшения скорости потока, уже включающего рабочий и холодный лар. [c.14]

    Расширение использования струйных аппаратов, а также развитие теории их заставило обратить внимание на использование эжекторов в холодильном цикле с различными холодильными агентами. [c.21]

    Состояние теории и расчета эжекторов не позволяют еще построить достаточно достоверные характеристики эжектора при работе на переменных режимах, т. е. при изменении тех или иных параметров. Однако многочисленные экспериментальные работы по исследованию пароструйных аппаратов [9, 10, 11, 12, 13, 14, 15 и 16] дают представление о работе эжекторов при переменных режимах. [c.81]

    Дальнейшая задача теории заключается в установлении связей между параметрами торможения газов, поступающих в эжектор, и параметрами смеси, выходящей из эжектора. Мы рассмотрим случай газов, имеющих одинаковый химический состав, но имеющих различные температуры торможения Т о, и Т , которым соответствуют различные значения критической скорости а 1 и а. Температура торможения смеси Тд должна быть определена из уравнения энергии (9). [c.10]

    Обработка материалов эксперимента включа. а )асчет расходов и давлений по записям показаний приборов н вычисление обобщенных параметров эжектора, по которых производился анализ работы эжектора и сравнение с теорией. [c.25]

    Исследования эжекторов с другими соплами и камерами смешения (фиг. 13, 14 и 15) подтверждают результат, полученный в первой серии экспериментов с увеличением отношения давлений р уменьшается наибольшая величина скорости подсасывания газа низкого давления, которая может быть получена в данном эжекторе. Этот результат находится в полном качественном согласии с теорией, изложенной в этой работе. Количественные сравнения будут даны ниже, при рассмотрении критических коэ-фициентов эжекции. [c.26]

    Результаты обработки в обобщенных параметрах показывают, что теория правильно отражает поведение эжектора на режимах, соответствующих Хд[c.28]

    Сравнение экспериментальных точек и теоретической кривой показывает, что предложенная в этой работе теория хорошо отражает сущность явлений, происходящих в газовом эжекторе, и может служить надежной основой для расчета эжектора, включая расчет его критических режимов. [c.28]

    Б связи с указаниями авторов настоящей работы на то, что в теории, данной в работе (1), не выполнено уравнение количества движения, были даны две приближенные теории критических режимов эжектора—теория Г. И. Таганова теория Ю. Н. Васильева, в которых уравнение количества движения уже выполняется. Г. И. Таганов дал приближенную теорию критического режима эжектора [3], приняв линейный закон изменения приведенного расхода по сечению 5 сверхзвуковой струи, коэффициент наклона которого определялся из уравнения количества движения. В своей приближенной теории Ю. Н. Васильев предположил, что на границе струй в сечении 5 давление меняется скачком. и остается постоянным по всему сечению сверхзвуковой струи величина этого скачка определялась также из уравнения количества движения. Обе эти приближенные теории следует признать существенными из-.эа их простоты, однако их общим недостатком является тот факт, что они не дают различия между случаями плоского и осесимметрического эжектора, а также между осесимметрическим эжектором с центральной струей высоконапорного газа и осесимметрическим эжекто )ом с центральной струей низконапорного газа, хо я это различие, повидимому, может быть существенным. [c.41]


    В приложении к задачам расчета вентиляционных установок излагается теория свободных струй. Изложены основы теории расчета кольцевых отсосов для гальванических и соляных ванн. Рассматриваются основы расчета паровых и пневматических эжекторов вентиляционных установок и аэродинамиче- ские основы расчета воздуховодов. [c.2]

    Бутаков С. Е. Испытание эжекторов низкого давления и уточнение их теории. Сб. Промышленная вентиляция , № 4, СИОТ ВЦСПС, М.—Свердловск, Гос. научное изд-во черной и цветной металлургии, 1961. [c.189]

    В четвертое издание книгп внесены небольшие исправления и добавления, относящиеся главным образом к главам, посвященным теории пограничного слоя, течениям газа в соплах и диффузорах, теории газовых эжекторов, газодинамике крыла и решетки крыльев и магнитной гидрогазодинампке. [c.8]

    Вместе с тем многие вопросы, нанример определение соиро-тивления трения и нолей скорости п температуры, построение картины течения в камере сгорания, эжекторе и сверхзвуковом диффузоре, выяснение силового и теплового воздействия выхлопной струи реактивного двигателя на органы управления и другие части летательного аппарата, а также на стенки испытательного стенда и т. п., пе могут быть разрешены без привлечения дифференциальных уравнений гидрогазодинамики или уравнений пограничного слоя.. В связи с этим в кннге значительное внимание уделено основам гидродинамики, теории пограничного слоя и теории струй. [c.9]

    Ряд важных вопросов (теория сверхзвуковых сопел, диффузоров, эжекторов и решеток крыльев, иоиользованне газодинамических функцнй и др.) в новом издании излагается более обстоятельно, чем прежде. Появление специальных учебников и [c.9]

    Вопросу выбора необходимой длины цилиндрической камеры смешения, в случае центрального расположения эжектирующего сопла, посвяш ено небольшое число работ, носяш пх, в основном, эмпирический характер. Предлагаемый в некоторых из них анализ нроцесса смешения в смесительной камере эжектора нам кажется физически недостаточно последовательным. Наиболее правдоподобной, по нашему мнению, является подмеченная Г. Н. Абрамовичем [1] аналогия между деформацией поля скоростей в свободной турбулентной струе и в камере смешения эжектора, выражающаяся в сохранении свойства аффинности полей скоростей. Известно, что свойство аффинности полей скоростей вообще характерно для турбулентного пограничного слоя. Это, естественно, приводит к мысли о возможности аппроксимации опытных данных соответствующими соотношениями из теории турбулентных струй. Хотя автор [1] и рассуждает подобным образом, однако для расчета длины камеры смешения он пользуется все же эмпирически подобранными численными соотношениями. В то же время, используя строгое решение уравнений для турбулентной затопленной симметричной струи несжимаемой жидкости [2] [c.254]

    Расчет эжекционных смесителей. Расчет эжекционных смесителей основан на теории эжекции, разработанной для наро-воздуш-ных эжекторов и водоструйных насосов 44-47 f ppj окислительном пиролизе в отличие от полного горения эффективность эжекции должна быть незначигельной исходные метан и кислород поступают в смеситель под давлением и смешиваются в основном за счет своей кинетической энергии, поэтому явление собственно эжекции играет небольшую роль. [c.306]

    В книге рассмотрены теория и расчет парогазоструйных эжекторов. Приведены эксплуатационные характеристики одно- и многоступенчатых струйных насосов, а также реко.мендация по их рациональному конструированию. Описаны режимы течения газа в вакуумных системах и методы измерения вакуума. Изложены основы расчета вакуумных систем с пароэжекторными насосами. [c.2]

    В настоящее время существуют три направления в расчете пароструйных эжекторов. Одно из них основано на раздельном рассмотрении процессов расширения, смешения и сжатия с детальной количественной оценкой потерь на каждом этапе. Для описания происходящих процессов используют обычные термодиЕ. амические зависимости истечения газов и паров. Такая теория впервые изложена Каула и Робинзоном применительно к эжекторал конденсационных установок паровых турбин. Ряд ценных дополнений к ней затем был сделан А. А. Радцигом и М. И. Яновским. В дальнейшем теория была развита и система- [c.36]

    ТОЧНОЙ части эжектора благодаря введению дополнительного сопротивления. При таком способе регулирования зжекции горелка должна быть рассчитана так, чтобы при полном открытии регулировочной шайбы (или соответствующей заслонки) подсос воздуха был на 15 20% больше, чем это необходимо для полного сжигания газа. Нормальная работа горелки при этом условии обычно имеет место при частичном дросселировании эжектируемого потока. Как следует из теории струйных аппаратов, при величинах коэффициента эжекции, соответствующих средней и высокой теплотворной способности газа, можно считать, что> [c.446]

    Г азовые эжекторы находят широкое и разнообразное применение в различных технических устройствах и вопросы, связанные с их теорией и расчетом, хорошо изучены и подробно разработаны [ 1 ]. Те или иные особенности расчета связаны с конкретным назначением эжектора и зависят от способа задания исходных данных и потребных выходных параметров. Ниже приводятся основные зависимости, необходимые для расчета газового эжектора применительно к пенопроизводящим устройствам и рекомендации по конструированию эжекторных генераторов пены. [c.154]

    Изложенные ниже основы расчета пеногенератора с двухступенчатым газожидкостным эжектором базируются в основном на теории двухфазных течений, развитой в трудах Ю.Н.Васильева, М.Е.Дейча, Г.А.Фллиппова, и учитывают специфические особенности работы эжектора, связанные с процессом пенообразования. Примем следующие индексы обозначения компонентов смеси пж — двухфазная парожидкостная смесь сжиженного газа сж — жидкая фаза сжиженного газа в двухфазной смеси п - паровая фаза в двухфазной смеси ж - пенообразующая жидкость  [c.186]

    Васильев Ю.Н. Теория двухфазного газожидкостного эжектора с шшиндрической камерой смешения. - В сб. Лопаточные машины и струйные аппараты, вып.5. - М. Машиностроение, 1971, с.175...261. ил. [c.218]

    Первые четыре работы сборника посвящены исследованию критического режима звукового эжектора. В работе М. Д. Миллионщикова и Г. М. Рябинкова Газовые эжекторы больших скоростей приведены результаты экспериментов, при которых был обнаружен этот предельный режим, и предложен приближенный метод расчета параметров критического режима звукового эжектора с цилиндрической камерой смешения. В последующих работах Г. И. Таганова и И. И. Межирова, К теории критического режима газового эжектора , А. А. Никольского и В. И. Шустова Критические режимы газового эжектора больших перепадов давления и Ю. Н. Васильева, К теории газового эжектора дано существенное уточнение теории критического режима, позволившее надежно определять основные параметры газового эжектора с цилиндрической камерой смешения расчетным путем. [c.3]

    В настоящей работе излагаются метод расчета газовых зжекторов и результаты экспериментального исследования, которое было выполнено на опытном эжекторе, работавшем на естественном горючем газе с ратовскою газового месторождения. Термодинамические свойства 9ТОГО газа определяются его основной составляющей—метаном. Экспериментальные возможности, которые допускали изменение в широких пределах расходов п давления газов при неограниченной допустимой продолжительности эксперимента, были использованы для детального изучения ряда принципиальных вопросов теории и расчета, имеющих основное значение для всех применений газовых эжекторов. [c.5]

    Задачей теории является обоснование рациональных соотношений осноеных размеров эжектора и условий его работьу)беспечивающих. шбо ианвысшеезначениепри задан- [c.5]

    Для сравнения опытных данных с теорией удобно пользоваться обобщенными параметрами, построение по которым должно приводить к одной обобш.енной характеристике для различных эжекторов и для различных величин р . [c.26]

    Из теории эжектора следует, что дли эжектора больших скоростей можно с б()льшой точностью считать, что L равно коэфициенту Уд восстановления давления в диффузоре. Известно, что величина д записит от X", от числа Рейнольдса и степени равномерности потока, входя1л,его в диффузор. [c.26]


НОВЫЕ ТЕХНОЛОГИИ - Вопросы

        


 ВОПРОСЫ:


ПРОЧИЕ ВОПРОСЫ:


ВОПРОСЫ О ПСА:

1. Что такое Пароводяные Струйные Аппараты?

Струйный аппарат – это устройство, в котором при помощи сопел реализуется высокоскоростное течение рабочего потока, находящегося в газообразном или жидком состоянии, что позволяет обеспечивать интенсивное смешение данного потока с пассивным потоком, находящимся в газообразном, жидком или сыпучем состоянии, и осуществлять интенсивный обмен массой, импульсом и теплом между движущимися потоками. В технике существует большое количество разных по назначению и принципу действия струйных аппаратов.

Пароводяные струйные аппараты ПСА - это теплообменники струйного принципа действия, предназначенные для нагрева и перекачки воды при помощи водяного пара. ПСА представляют собой теплообменные устройства контактного типа, в которых происходит смешение пара и воды напрямую; при этом давление и температура воды на выходе превышают исходные параметры.


2. Принцип действия аппаратов ПСА.

Принцип действия ПСА основан на физическом явлении из области гидродинамики двухфазных потоков, суть которого заключается в возникновении скачка уплотнения в двухфазном потоке, при разгоне его до сверхзвуковой скорости и последующего торможения с переходом звукового барьера.

Теплообмен в камере смешения ПСА происходит путем непосредственного контакта пара и воды. Поток пара разгоняется до сверхзвуковой скорости при помощи сопла Лаваля, после чего попадает в камеру смешения. Вода в камеру смешения подается через кольцевую диафрагму, соосно паровому потоку, в виде кольцевой струи. При взаимодействии потоков происходит распыление воды высокоскоростной струей пара, в результате чего в камере смешения происходит формирование мелкодисперсного сверхзвукового потока равновесной двухфазной смеси; при этом пар передает воде свой импульс и тепло. Далее полученная смесь тормозится в сверхзвуковом диффузоре, что приводит к возникновению скачка уплотнения в двухфазной смеси, повышению статического давления и полной конденсации пара. В результате на выходе из ПСА формируется поток воды с более высокой температурой, чем на входе, и нагретая вода под давлением подается потребителю.

Статическое давление выходного потока воды при некоторых условиях может превышать давления обоих входных потоков. Более того, благодаря образованию в камере смешения конденсационного вакуума, ПСА могут работать при давлении пара меньшем, чем давление воды на входе.


3. Области применения.

Струйные аппараты ПСА можно применять в любых технологических схемах, где требуется паром нагреть воду. Конкретная схема включения аппаратов выбирается в каждом случае отдельно.

Мы имеем богатый опыт установки ПСА - в качестве пароводяных теплообменников - в системы отопления, горячего водоснабжения (открытые, тупиковые, закрытые, а также системы с аккумуляторными баками, баками под избыточным давлением), для подогрева воды перед деаэраторами или ХВО, вместо барботажа паром в баках-аккумуляторах (при этом исключается возможность появления накипи), для утилизации отработанного пара после турбин, аварийной подпитки котлов и во многие другие технологические схемы.

Кроме этого, наша струйная техника позволяет существенно экономить средства предприятий при решении таких задач, как подогрев и охлаждение, гомогенизация и сепарация, сатурация и десатурация (насыщение и удаление газов из жидкости), перекачивание различных сред с помощью энергии пара, смешение химически агрессивных веществ, утилизация тепла и многих других. Помимо теплоэнергетики, струйные технологии применимы в большинстве отраслей промышленности – примеры некоторых из возможных областей приведены здесь.


4.Преимущества использования Пароводяных Струйных Аппаратов вместо бойлеров и пластинчатых теплообменников.

Заказчики НПО «Новые Технологии» на практике убеждаются, что пароводяные струйные аппараты ПСА – это олицетворение самой передовой на сегодняшний день технологии теплообмена. Наши аппараты надёжны, удобны и максимально эффективны при минимальных эксплуатационных расходах, что особенно ярко проявляется в сравнении с любыми поверхностными подогревателями.

Вот лишь краткий список преимуществ:

-Сокращение потерь тепла. ПСА являются смесительными теплообменниками, в них отсутствуют промежуточные теплообменные поверхности, и тепло передается при непосредственном контакте пара и воды. Поэтому ПСА обладают несравнимо более высокими коэффициентами теплопередачи и имеют в десятки раз меньшие размеры. Благодаря сверхмалым габаритам существенно уменьшаются потери тепла с наружных поверхностей подогревателей, и их тепловой КПД составляет не менее 99 %.

-Уменьшение расхода пара. В ПСА принципиально исключено явление пролетного пара, характерное для поверхностных подогревателей. Более того, тепло, содержащееся в паре, используется в ПСА полностью, так как конденсат после смешения расходуется производительно, например, на нужды горячего водоснабжения; при этом отсутствует необходимость в использовании охладителей конденсата. Поэтому при одинаковой тепловой мощности на выходе ПСА расходуют пара на 5-20 % меньше, чем поверхностные подогреватели.

-Экономия электроэнергии. ПСА являются теплообменниками с отрицательным гидравлическим сопротивлением. Это позволит применять сетевые насосы меньшей мощности и на 30-90 % снизить расходы на потребляемую ими электроэнергию, обычно расходуемую на прокачку жидкости через традиционные трубчатые или пластинчатые теплообменники.

-Высокая надежность и ремонтопригодность. В конструкциях ПСА нет тонкостенных трубок и вальцовочных соединений. Все детали аппаратов изготовлены из нержавеющей стали, в них практически нечему ломаться. Поэтому срок службы ПСА составляет 25 лет.

-Экономия на техническом обслуживании. Чистить струйные аппараты приходится гораздо реже, поскольку происходящие в них при теплообмене кавитационные процессы в десятки раз уменьшают накипеобразование. Сам процесс чистки предельно легок, так как ПСА имеют простые разборные конструкции. Для работы на неумягченной воде возможно изготовление ПСА в специальном исполнении.

-Простота эксплуатации. ПСА запускаются не сложнее, чем бойлеры, при этом абсолютно безынерционны и выходят на рабочий режим всего за несколько секунд. Производительность (или мощность) может регулироваться штурвалом на корпусе аппарата (модель ПСА-Р) или электроприводом (модель ПСА-РЭ). Разработанные нами Блоки Управления позволяют за минимальные деньги решать задачи автоматического регулирования для систем любых типов.

-Экономия пространства, уменьшение стоимости монтажа. ПСА имеют в десятки раз меньшие размеры и вес, за счет чего вы сэкономите на строительных и монтажных работах. Для примера: блок ПСА мощностью 20 Гкал/ч можно разместить на площади всего 3 м2.

-Низкая цена. ПСА не дороже обычных бойлеров и намного дешевле, чем пластинчатые теплообменники.


5. Какова стоимость ПСА? Как скоро окупится замена обычных теплообменников струйными аппаратами?

Как уже сказано выше, ПСА не дороже обычных бойлеров и намного дешевле, чем пластинчатые теплообменники. Чтобы определить, какое оборудование необходимо для решения задач Вашего предприятия и подсчитать его точную стоимость, мы просим Вас заполнить бланк технического задания. Потратив на это всего несколько минут, Вы БЕСПЛАТНО получите технико-экономическое обоснование (ТЭО) внедрения ПСА на Вашем предприятии на 11 листах, содержащее полное коммерческое предложение с расчетом сроков окупаемости проекта, исполнительную и технологическую схемы, режимную карту работы ПСА, а также спецификацию на арматуру и КИПиА.

Опыт работы наших Пароводяных Струйных Аппаратов на предприятиях показывает, что реальные сроки окупаемости нашего оборудования совпадают с расчетными и составляют 0,5-1,5 отопительного сезона – то есть, в течение срока службы ПСА окупятся 20-30 раз! При этом, чем больше тепловая мощность системы, тем больше экономический эффект и, соответственно, меньше срок окупаемости.


6. Сравнение ПСА с пароутилизатором

СРАВНЕНИЕ ПАРОВОДЯНОГО СТРУЙНОГО АППАРАТА ПСА С ПАРОУТИЛИЗАТОРОМ

Принцип действия пароутилизатора
Пароутилизатор не является прямым аналогом пароводяного струйного аппарата ПСА. Основное назначение пароутилизатора, конечно же, такое же, как и у ПСА - это подогрев воды при помощи пара. Но техническая реализация процесса смешения пара и воды принципиально отличается. Для пояснения сути отличия необходимо остановится на конструкции обоих устройств.
Пароутилизатор состоит из двух основных узлов – конденсационной колонны и водяного эжектора. В конденсационную колонну подается пар и вода. В колонне вода диспергируется на мелкие капли методом разбрызгивания и конденсирует пар. В нижней части колонны скапливается перегретая вода, смешанная с конденсатом пара. Из колонны полученная смесь отсасывается водоструйным эжектором. Рабочей водой, подаваемой и на эжектор и в конденсационную колонну, является  сетевая вода. При этом основная часть воды подается на эжектор, а меньшая часть воды – в конденсационную колонну. Вот в общих чертах и все «ноу-хау», которое заложено в конструкцию пароутилизатора.    
Особенности конструкции ПСА
Теперь то, что касается конструкции нашего аппарата. Мы применяем другой подход и к конструкции аппарата, а также к пониманию выражения «ноу-хау». С нашей точки зрения «ноу-хау» заложено не в конструкции устройства, а содержится в методике правильного расчета струйного аппарата, то есть  заключается в знании и правильном понимании процессов, происходящих при смешении пара и воды.  Конструкция нашего аппарата с виду проще, чем конструкция пароутилизатора, но описание процесса намного сложнее. Принцип действия ПСА основан на известном физическом явлении из области гидродинамики двухфазных потоков, суть которого заключается в возникновении скачка уплотнения в двухфазном потоке при  разгоне последнего до сверхзвуковой скорости и последующего  торможения с переходом звукового барьера.
ПСА содержит корпус с патрубком подвода воды и с фланцем подвода пара. В корпусе соосно установлена труба. Вдоль оси аппарата установлено центральное тело и паровое сопло. На входе устройства установлена опора центрального тела. На выходе устройства установлена опора центрального тела. Смесительный конус камеры смешения и выходной диффузор реализованы за счет кольцевого зазора между наружной поверхностью центрального тела и внутренней поверхностью трубы.
Устройство функционирует следующим образом: активная среда (пар) по трубопроводу, присоединенному к фланцу, поступает в сопло, в котором в процессе расширения достигает скорости течения близкой к скорости звука, либо превосходящей ее. Пассивная среда (вода) подводится к фланцу, и далее, проходя через кольцевой зазор между кромкой сопла и трубы, подается в камеру смешения. В камере смешения  происходит полный распыл кольцевой струи воды высокоскоростным потоком пара. Образуется тонкая водяная пыль с размером частиц около 1 мкм. Площадь соприкосновения потоков пара и воды существенно возрастает. Для примера, в одном литре образовавшейся смеси может получиться поверхность соприкосновения фаз до 2000 м2. Благодаря этому пар практически мгновенно конденсируется. В результате конденсации пара статическое давление в потоке уменьшается до давления насыщения при температуре смеси (в камере смешения образуется вакуумная зона). Кроме того, скорость звука в полученной равновесной мелкодисперсной двухфазной смеси также сильно снижается и становится меньше, чем скорость движения самой смеси. То есть, режим движения смеси становится сверхзвуковым. В процессе истечения сверхзвуковой двухфазной смеси через горловину камеры смешения в смеси возникает прямой скачок уплотнения. Прямой скачок позволяет преобразовать энергию скоростного напора потока в энергию статического давления. В результате, за скачком уплотнения статическое давление в потоке существенно возрастает и становится значительно больше давления насыщения при температуре смеси. Это приводит к полной и окончательной конденсации пара. Режим сверхзвукового двухфазного течения смеси после скачка уплотнения переходит в режим дозвукового однофазного течения. На выходе устройства формируется сплошной поток нагретой воды, имеющий более высокую температуру и давление по отношению к исходному потоку воды. 
Свойства и характеристики
Исходя из описания видно, что физический механизм, заложенный в основу принципа действия нашего аппарата сложнее, а конструкция проще, чем у пароутилизатора. Поскольку различны принципы действия сравниваемых устройств, то, естественно, будут различны и их свойства и характеристики. Что касается пароутилизатора, то хочется сказать, что именно его «ноу-хау» не позволяет ему осуществлять подогрев воды более чем на 30 0С  . Ведь в основе данного устройства лежит водоструйный эжектор, который струей рабочей сетевой воды, проходящей через основное сопло, засасывает смесь конденсата пара и сетевой воды, получающуюся в конденсационной колонне. Значит, величина подогрева будет ограничена максимальным количеством конденсата, который может затянуть рабочая струя. А поскольку это количество не так уж и велико, то, и подогрев получается небольшим, то есть не более 30 0С. Значительно большего значения подогрева можно достичь, если использовать в качестве рабочего потока пар, и паром засасывать воду. Именно этот процесс реализован в наших инжекторах. Поэтому они могут работать с подогревом на 60 0С и более, и, кроме того, обладают насосным эффектом. Таким образом, пароутилизаторы требуют, чтобы через них обязательно прокачивалась вся вода, циркулирующая в системе, и при этом они греют не более чем на 30 0С; при использовании же ПСА нет необходимости пропускать через них всю воду. Достаточно подать на наши аппараты одну вторую часть воды, а остальное количество пропустить через линию подмеса без подогрева. ПСА легко нагреют воду на 60 ОС, а после подмеса получатся те же самые 30 0С.  Так как через наши аппараты пропускается лишь часть воды, ПСА имеют меньшие габариты и меньшие диаметры подводящих трубопроводов. Поэтому и стоимость ПСА получится меньше, чем стоимость пароутилизаторов. И это даже притом, что аппараты ПСА, в отличие от пароутилизаторов, полностью (включая корпус) изготовлены из нержавеющей стали, вследствие чего имеют несравнимо больший срок службы!  
Требования к давлению
Для работы пароутилизатора необходимо обеспечить падение давления на нем около 2 кгс/см2 для нормальной работы водоструйного эжектора. Наши же ПСА могут работать вообще без падения давления, и, более того, даже с повышением давления воды, то есть могут помогать сетевому насосу прокачивать воду в системе. Поэтому при использовании наших аппаратов можно применить сетевой насос с меньшим напором, а значит, и с меньшей мощностью, чем в случае с пароутилизатором, существенно экономя на электроэнергии. 
О механизме гашения вибраций
Для того чтобы понять, зачем он нужен и как должен работать, необходимо определиться с причиной возникновения вибрации. В любых без исключения струйных аппаратах вибрация возникает вследствие неравномерности в распределении потока по сечению камеры смешения. Таким образом, принцип борьбы с вибрацией очень прост – чем лучше перемешаются среды, тем меньше будет вибрация.
Особенно сильно вибрация проявляется в аппаратах, в которых рабочей средой является вода, то есть когда вода подается на центральное сопло, а поток пара засасывается струей воды. Именно так и происходит в пароутилизаторах. В этом случае неравномерность получается максимальная, так как центральную часть потока (ядро потока) занимает сплошная струя воды, а периферийную часть потока занимает пар. При таком варианте смешение происходит плохо, так как сплошная струя воды плохо диспергируется, площадь поверхности соприкосновения потоков получается маленькая, неравномерность сохраняется на протяжении всей длины камеры смешения и в результате все это приводит к возникновению вибрации. Поэтому для гашения вибрации в пароутилизаторах приходится применять дополнительные ухищрения – делать конденсационную колонну, чтобы в камеру смешения попадал не чистый пар, а уже предварительно смешанный с водой, либо применять многосопловую конструкцию эжектора, либо применять центробежное сопло, чтобы завихренный поток воды сам распадался на капли. Естественно, столь серьезные усложнения конструкций приводят к их удорожанию и идут в ущерб надежности и долговечности.
В ПСА рабочей средой является пар, а вода подается на кромку парового сопла в виде тонкой кольцевой струи. Тонкая кольцевая струя значительно проще распадается на капли, тем более, когда по центру подается пар, а струя воды проходит под углом к потоку пара. В этом случае обеспечивается полный распыл потока воды на мельчайшие капли. Поэтому уже на расстоянии 3-10 см после кромки сопла все сечение камеры смешения равномерно заполнено однородной тонкодисперсной равновесной двухфазной смесью, паровой сердечник получается коротким, либо отсутствует. Когда речь идет о больших аппаратах (с производительностью более 100 т/ч), то для облегчения распыла и уменьшения длины парового сердечника мы применяем центральное тело. В малых аппаратах обходимся без него.   
О регулировании тепловой мощности
Тепловую мощность при использовании струйных аппаратов ПСА можно регулировать несколькими способами. Во-первых, ступенчато, то есть количеством подключенных аппаратов. Обычно в системах отопления мы предлагаем применять два аппарата по половине тепловой мощности каждый. Это позволяет расширить общий диапазон регулирования и обеспечить половинное резервирование системы. Во-вторых, плавно, то есть при помощи регулирующего клапана подачи пара путем дросселирования давления пара перед аппаратами. Первый способ позволяет регулировать мощность грубо – либо 50% (один аппарат), либо 100% (два аппарата). Второй способ обеспечивает точную регулировку мощности. Допустимый диапазон регулирования мощности давлением пара зависит от соотношения давлений пара и воды. Чем больше разница между располагаемым давлением пара и давлением воды, тем шире получается диапазон регулирования. Чаще всего диапазон составляет не менее 50%.  Таким образом, общий диапазон регулирования при использовании двух аппаратов получается не менее 75%, то есть от 25% до 100%. 
Кроме того,  мы предлагаем третий способ регулирования, который позволяет еще больше  расширить общий диапазон регулирования мощности системы – регулированием производительности каждого аппарата в отдельности. Для этих целей НПО «Новые Технологии» производит пароводяные струйные аппараты ПСА-Р, обладающие возможностью регулирования тепловой мощности. Такие аппараты мы называем регулируемыми. Они оснащены штурвалом, при помощи которого можно изменять внутренние сечения проточной части и тем самым изменять производительность аппарата. Диапазон регулирования мы устанавливаем так, чтобы обеспечить возможность изменения производительности аппарата от 60% до 120% от номинала. Таким образом, общий диапазон регулирования мощности при использовании двух регулируемых аппаратов составляет от 15% до 120%. 
 

Выводы:

Итак, подводя итоги сравнения пароводяных струйных аппаратов ПСА с пароутилизаторами, можно констатировать следующие преимущества ПСА:
• Конструкция ПСА проще, надёжнее и долговечнее;
• Вибрации отсутствуют;
• Величина подогрева воды больше;
• Нет ограничений по перепаду давления;
• Экономия электроэнергии сетевого насоса;
• Больший диапазон регулирования;
• Низкая цена.


7. В чем преимущества струйных аппаратов НПО «Новые Технологии» перед аналогами?

  • НПО «Новые Технологии» разработан и запатентован регулируемый пароводяной струйный аппарат ПСА-Р с возможностью изменения производительности. Производительность (или мощность) аппарата регулируется штурвалом на его корпусе (модель ПСА-Р) либо электроприводом (модель ПСА-РЭ). Использование ПСА-Р позволяет регулировать тепловую мощность систем отопления гораздо эффективнее и точнее, чем просто изменениями давления пара и количества работающих аппаратов, в существенно более широком диапазоне нагрузок, и не допускать перетопов и недогревов. В сравнении с аналогами, которые не обладают возможностью изменения тепловой мощности, применение ПСА-Р дает 10-20 % дополнительной экономии.
  • Только среди конструкций ПСА есть запатентованные модификации с двойным подводом пара ПСА- II, устойчиво работающие при давлении пара ниже 0,7 атм..
  • Все ПСА изготавливаются только из высококачественной нержавеющей стали. Благодаря исследованиям на прочность с использованием программных систем конечно-элементного анализа ANSYS и LS-DYNA на базе Санкт-Петербургского государственного политехнического университета, сверхнадежные конструкции ПСА стали ещё совершеннее.

Благодаря разработанной и запатентованной нами системе с применением центрального тела, производительность по воде одного ПСА любой модификации может достигать 300 тонн/час при низком уровне шума и вибраций. Это позволяет нашим клиентам обходиться меньшим количеством струйных аппаратов, что существенно снижает их затраты на арматуру и трубы для обвязки и экономит место в котельной.


8. В чем конструктивное отличие регулируемых аппаратов ПСА-Р? Какие дополнительные выгоды это дает?

В запатентованной НПО «Новые Технологии» конструкции регулируемого струйного аппарата используется подвижное паровое сопло при неподвижном центральном теле, позволяющее при его передвижении одновременно изменять критическое сечение парового сопла и сечение кольцевой диафрагмы подачи воды, и тем самым компенсировать эффект взаимно обратного изменения расходов пара и воды при регулировании тепловой мощности, а также обеспечить при этом поддержание оптимального значения коэффициента инжекции, (соотношения массовых расходов пара и воды), т.е. при уменьшении массового расхода пара одновременно уменьшать расход воды. Производительность (или мощность) каждого аппарата регулируется штурвалом на его корпусе (модель ПСА-Р) либо электроприводом (модель ПСА-РЭ).

Использование регулируемых струйных аппаратов позволяет регулировать тепловую мощность систем отопления гораздо эффективнее и точнее, без перетопов и недогревов, что дает в сравнении с нерегулируемыми струйными аппаратами 10-20 % дополнительной экономии.


9. Чем нерегулируемые аппараты ПСА отличается от аналогов?

Модельный ряд наших аппаратов ПСА составляют не только нерегулируемые (с неподвижными соплами) ПСА, но и регулируемые (с подвижными соплами) ПСА-Р. Нерегулируемые ПСА мы в основном применяем в системах ГВС, оснащенных аккумуляторными баками, а регулируемые ПСА-Р – в системах отопления. В сравнении с аналогами, которые не обладают возможностью изменения тепловой мощности, применение ПСА-Р дает 10-20 % дополнительной экономии. Также среди конструкций ПСА есть запатентованные модификации с двойным подводом пара ПСА- II, устойчиво работающие при давлении пара ниже 0,7 атм..

Типоразмерный ряд ПСА стандартный и включает в себя Ду 25, 32, 40, 50, 65, 80, 100, 125, 150. По весу наши аппараты немного тяжелее аналогов, так как имеют более мощные детали, длину и толщину стенок корпуса, фланцев и т.д., но за счет этого ПСА более прочны и надежны.

Особо стоит отметить тот факт, что благодаря разработанной и запатентованной нами системе с применением центрального тела, производительность по воде одного ПСА любой модификации может достигать 300 тонн/час при низком уровне шума и вибраций. Это позволяет нашим клиентам обходиться меньшим количеством струйных аппаратов, что существенно снижает их затраты на арматуру и трубы для обвязки и экономит место в котельной.


10. Сервис и гарантии

Мы предлагаем полную гамму услуг, связанных с поставляемым нами оборудованием, включая его установку и пуско-наладку, разработку любых нестандартных схем, командировку специалиста для уточнения технического задания, комплектацию необходимой арматурой и системами автоматики, обучение персонала, и, разумеется, гарантийное и послегарантийное обслуживание.

Если ПСА приобретаются без услуг по шефмонтажу и пуско-наладке, то гарантия составляет 1 год. При выполнении нами пуско-наладочных работ гарантия составляет 2 года. Срок службы каждого аппарата - не менее 25 лет.


11. Из какого материала изготавливаются ПСА? Насколько они надежны и ремонтопригодны?

Все ПСА изготавливаются только из высококачественной нержавеющей стали, что позволяет нашим аппаратам работать даже на химически неподготовленной воде. Черную сталь мы не применяем, так она очень быстро разрушается под действием кавитационной эрозии.

Высокая надежность, ремонтопригодность и простота технического обслуживания наших струйных аппаратов обеспечиваются также ввиду отсутствия в их конструкциях вращающихся, движущихся частей, тонкостенных трубок, вальцовочных соединений, сальниковых уплотнений и из-за малого количества сменных деталей. В ПСА практически нечему ломаться, поэтому срок их службы составляет 25 лет. На сегодняшний день ПСА уже показали на практике свою надёжность и эффективность, безотказно работая в системах отопления и горячего водоснабжения, подогрева воды перед деаэратором и перед ХВО, в качестве барботажа паром в баках-аккумуляторах и во многих других технологических схемах на сотнях предприятий России и других стран СНГ.

Благодаря исследованиям на прочность с использованием программных систем конечно-элементного анализа ANSYS и LS-DYNA на базе Санкт-Петербургского государственного политехнического университета (СПбГПУ), сверхнадежные конструкции ПСА стали ещё совершеннее.

В следующих разделах сайта мы более подробно рассказываем, почему наше оборудование удобное и надежное.


12. Каковы уровни шумов и вибраций?

Проведенные испытания на опытном стенде ЦКТИ им. Ползунова показали, что уровни звукового давления в октавных полосах частот и уровень звука при работе пароводяного струйного аппарата соответствуют требованиям п.5 таблицы ГОСТ 12.1.003-83; уровни виброускорений соответствуют заданным в ТУ и не превышают предельных значений.

При необходимости снизить уровень шума до минимума это легко сделать, проведя изоляцию трубопроводов и ПСА при помощи минеральной ваты.


13. При использовании бойлеров происходит возврат конденсата. Будет ли экономичен ПСА, если весь конденсат уйдет на подпитку теплосети? Каковы при этом будут дополнительные затраты на химводоочистку (ХВО)?

При работе аппарата в открытой системе отопления весь конденсат уходит на подпитку сети. Как следствие, возрастает нагрузка на ХВО, так как необходимо умягчать большее количество сырой воды, то есть увеличивается расход поваренной соли на регенерацию Na-катионитовых фильтров.

Разумеется, в технико-экономических обоснованиях (ТЭО), которые мы бесплатно выполняем для потенциальных заказчиков нашего оборудования, при подсчете экономии и окупаемости учитывается и увеличение расходов на химводоочистку. Однако, эти дополнительные затраты на ХВО всегда значительно (во много раз) ниже суммарной величины положительного эффекта от внедрения ПСА.


14. Есть ли ограничения по качеству воды и пара для ПСА?

В отличие от теплообменников других типов, струйные аппараты ПСА будут работать при любом качестве очистки подаваемых на них воды и пара. Главное, чтобы размер дисперсных частиц, присутствующих в воде, не превышал величину зазора кольцевой диафрагмы для прохода воды.


15. Чистка от накипи ПСА по сравнению с другими теплообменниками.

Проблема образования накипи внутри теплообменников возникает там, где используется жесткая артезианская вода и при этом не применяется схема умягчения воды. По сравнению с бойлерами и пластинчатыми теплообменниками, чистить струйные аппараты приходится гораздо реже, поскольку происходящие в них кавитационные процессы в десятки раз уменьшают накипеобразование. Кроме того, у струйных аппаратов нет поверхностей теплообмена в виде тонкостенных трубок или пластин.

Сам процесс чистки ПСА предельно легок, так как наши струйные аппараты (в отличие от большинства аналогов) имеют разборные конструкции. Чистка ПСА сводится к разборке аппарата и кипячению внутренних частей в слабом растворе кислоты. Манипуляция, конечно, не очень сложная, но мы нашли решение, позволяющее и эту простую процедуру проводить реже. Для работы на неумягченной воде возможно изготовление ПСА в специальном исполнении, когда детали, на которых происходит отложение накипи, делаются из термостойкого полимерного материала, к которому не происходит прилипания солей жесткости.

Однако надо понимать, что накипь все равно будет где-нибудь откладываться, если не внутри аппарата, то тогда на трубопроводе после аппарата. Полностью избежать отложения солей жесткости можно только при помощи умягчения воды в Na -катионитовых фильтрах, либо при использовании специальных ультразвуковых излучателей, препятствующих отложению накипи на внутренних поверхностях трубопроводов.


16. Где уже используются ПСА?

На нашем сайте регулярно обновляется информация об объектах, на которых работают наши аппараты, в разделах Реализованные проекты и Фотогалерея. Более подробную информацию можно получить в нашем отделе сбыта .


17. Каковы отзывы о работе ПСА?

Некоторые из отзывов представлены на сайте в разделе Книга отзывов. Более подробную информацию можно получить в нашем отделе сбыта .


18. Позволяет ли использование струйных аппаратов полностью исключить из схемы сетевые насосы?

Пароводяные струйные аппараты, несомненно, могут частично выполнять функции насосов, то есть повышать давление воды, перекачивать воду из емкости с меньшим давлением в емкость с большим давлением. Но, тем не менее, полностью отказываться от использования сетевых насосов в циркуляционных схемах ни в коем случае не следует.

Дело в том, что насосная функция (или создаваемый напор) любого струйного аппарата находится в жесткой взаимосвязи с тепловой мощностью аппарата, а значит, с количеством и давлением подаваемого на аппарат пара. Чем меньше пара подается на аппарат, тем меньший напор создается. Причем, если создаваемый напор становится меньше, чем перепад давлений в сети при данной циркуляции, то любой струйный аппарат останавливается. Поэтому попытки полностью исключить из системы насосы и использовать вместо них струйные аппараты неизменно приводят к следующим проблемам:

  • отсутствует возможность плавного регулирования тепловой мощности;
  • возможны самопроизвольные сбои насосного режима струйных аппаратов при снижении давления греющего пара ниже допустимого;
  • вследствие сбоев происходят внезапное прекращение циркуляции, попадание пара в трубопроводы тепловой сети и, как следствие, гидроудары - то есть возникает аварийная ситуация.

Наш подход к техническому решению этого вопроса состоит в следующем: поскольку полное исключение из схемы сетевых насосов потенциально опасно, значит, этого делать нельзя. Надёжностью системы не следует жертвовать в погоне за дополнительной экономией. Тем более что, поскольку ПСА являются теплообменниками с отрицательным гидравлическим сопротивлением, их использование вместо поверхностных подогревателей любых типов и так позволит установить в систему сетевые насосы гораздо меньшей мощности и на 30-90 % снизить расходы на потребляемую ими электроэнергию, обычно расходуемую на прокачку жидкости через традиционные трубчатые или пластинчатые теплообменники.

Поэтому во всех схемах, разработанных нами, всегда присутствуют сетевые насосы, которые работают в облегченном режиме, поддерживая циркуляцию в системах независимо от того, подается на аппараты пар, или нет. Причем включение в систему аппаратов ПСА последовательно, а не параллельно с сетевым насосом, позволяет легко осуществлять их автоматический запуск простым открытием всего одной задвижки, расположенной на линии подачи пара.


19. Каков диапазон регулирования тепловой мощности?

Проблема расширения узкого диапазона регулирования при использовании струйных аппаратов в системах отопления решается фирмами-производителями по-разному. Самое простое и распространенное решение – это блочное включение нескольких аппаратов одинаковой, либо разной производительности, для возможности комбинирования. Кроме этого, в некотором диапазоне возможно регулирование дросселированием давления пара, подаваемого на аппараты. Этими способами всё и ограничивается в случае, если струйные аппараты нерегулируемые, то есть имеющие неподвижно укрепленные паровые сопла и не обладающие возможностью оперативного изменения геометрии проточной части.

Использование регулируемых аппаратов позволяет более гибко регулировать тепловую мощность. То есть кроме двух имеющихся способов регулирования (количеством работающих аппаратов и дросселированием давления пара) добавляется еще один способ – производительностью каждого аппарата в отдельности.

НПО «Новые Технологии» проблема расширения диапазона регулирования решается установкой в системах отопления двух регулируемых ПСА-Р (с подвижным паровым соплом), каждый из которых рассчитан на половину тепловой мощности системы. Два аппарата мы применяем еще и для повышения надежности системы в целом. То есть, когда в системе присутствуют два аппарата по половине тепловой мощности каждый, то при возникновении аварийной ситуации на одном из аппаратов (например, заклинило задвижку, сорвались щечки, сгорел привод регулирующего клапана, засорение аппарата, протечка и т.д.) всегда можно работать на втором аппарате.

Производительность каждого аппарата можно изменять при помощи штурвала в диапазоне от 120% до 60% от номинала. Кроме того, при помощи регулирующего клапана можно изменять мощность давлением пара в диапазоне от 100% до 70% - если аппараты расположены на напорной линии сетевого насоса, и от 100% до 40% - если аппараты установлены на всасывающей линии сетевого насоса. Таким образом, при использовании двух регулируемых аппаратов ПСА-Р, полный диапазон регулирования мощности системы составляет от 120% до 21% при схеме включения «после насоса», и от 120% до 12% при схеме включения «на всас насоса».

При установке же аппаратов параллельно сетевому насосу диапазон регулирования мощности дросселированием давления пара составляет от 100% до 90%, т.е. практически отсутствует – поэтому такую схему мы не применяем.

Для каждой системы, в которой предполагается использование струйных аппаратов, мы, на основании конкретных параметров, рассчитываем для наших заказчиков значения диапазонов расхода, температур и давлений, при которых аппараты будут работать. Мы предоставляем нашим клиентам все эти данные в виде режимной карты, показывающей взаимосвязь входных и выходных параметров наших ПСА.


20. Нужна ли регистрация аппаратов ПСА в органах Госгортехнадзора и Госэнергонадзора?

Согласно официальному заключению Научного Технико-Юридического Экспертного Центра, струйный аппарат не требует обязательной регистрации в органах Госгортехнадзора и Госэнергонадзора, «в связи с тем, что произведение давления на вместимость струйных пароводяных аппаратов ПСА-01, ПСА-02, ПСА-03, ПСА-04, ПСА-05, ПСА-06, ПСА-07, ПСА-08, ПСА-09 емкостью от 0,4 литров до 24,8 литров, не превышают 200, «Правила устройства и безопасной эксплуатации сосудов, работающих под давлением (ПБ 10-114-96 и ИПБ 03-147-97) в соответствии с п.1.1.3 на вышеперечисленные аппараты не распространяются».

В тех же «Правилах» также сказано, что сосуды, у которых произведение давления на объем не превышает 10000 кгс/см2*л, не требуют обязательной регистрации.

Все необходимые для эксплуатации оборудования документы можно получить в нашем отделе сбыта.


21. Как бороться с углекислотной коррозией трубопроводов?

Причина углекислотной коррозии заключается в том, что пар может содержать некоторое количество углекислого газа. Поэтому при конденсации пара в струйных аппаратах происходит растворение СО2 в сетевой воде с образованием угольной кислоты H2CO3, снижение водородного показателя рН и ускорение процессов внутренней коррозии. Каким образом СО2 попадает в пар? Механизм прост – в Na-катионитовых фильтрах катионы Mg2+ и Ca2+ замещаются на катионы Na+, поэтому после фильтров в умягченной воде присутствует растворимая в воде соль NaHCO3. При попадании в барабан котла эта соль под действием температуры разлагается с образованием щелочи и углекислого газа NaHCO3>NaOH+CO2. При этом щелочь NaOH остается в котловой воде, а СО2 летит с паром. Таким образом, получается, что в барабане котла среда щелочная, а в паре – кислая.

Решение напрашивается само собой. Чтобы в сети была нейтральная среда, надо кислоту нейтрализовать щелочью. Для этого продувочную воду из барабана котла, содержащую NaOH, направляют через дроссельную шайбу в обратную линию теплосети. При этом происходит реакция нейтрализации H2CO3+ NaOH>NaHCO3+H2O. Другими словами образуется умягченная вода, как после Na-катионитовых фильтров. Хочу заметить, что такой проблемы нет на предприятиях, потребляющих пар с ТЭЦ, так как на ТЭЦ котлы запитываются обессоленной водой, в которой нет NaHCO3. Более того, если исходная вода изначально не жесткая, то такой проблемы также не будет.


22. Куда возвращать воду, сбрасываемую из закрытой системы отопления при работе в ней ПСА, и как очищать эту воду.

Безусловно, при работе ПСА в закрытой системе образуется излишек, получаемый от конденсации пара, который необходимо сбрасывать через регулятор давления «до себя» в питательный деаэратор парового котла. Причем, первые два-три дня работы системы эту воду лучше сбрасывать в дренаж, пока не произойдет полная замена грязной сетевой воды на конденсат. Затем, сбросную воду без дополнительной очистки можно направить непосредственно в питательный деаэратор парового котла, так как сеть заполнится конденсатом, не требующим дополнительного умягчения. Данное мероприятие возможно, если выполнена рекомендация, описанная в предыдущем вопросе.


23. Почему происходит завоздушивание системы и как с этим бороться?

Проблема завоздушивания иногда возникает, например, при использовании струйных аппаратов в системах отопления. Возникает она тогда, когда отсутствует питательный деаэратор, то есть когда паровой котел запитывается недеаэрированной водой, либо когда не выдерживается правильный режим деаэрации. В этом случае воздух, растворенный в исходной воде, попадает с питательной водой в котел. В котле растворенные газы выделяются и вместе с паром через струйный аппарат попадают в сеть. В сети происходит их накопление и образование воздушных пробок в стояках потребителей.

Бороться с этим очень просто. Необходимо на тех стояках, где наиболее вероятно скопление газов, установить автоматический поплавковый воздухоотводчик. Это простое и дешёвое механическое приспособление, которое продается в любом специализированном магазине по отоплению и вентиляции.

Кардинальным же решением проблемы является деаэрация питательной воды, так как это позволяет еще избежать и кислородной коррозии трубопроводов парового котла.


24. Возможно ли применение ПСА вместо питательного насоса для парового котла?

В качестве рабочего варианта мы этого делать не рекомендуем. Одна из причин состоит в том, что плавное регулирование расхода питательной воды в такой схеме затруднительно.

Но в качестве резервного насоса для аварийной запитки котла на случай пропадания электроэнергии использование ПСА вполне возможно. При этом на вход аппарата мы рекомендуем подавать холодную воду с температурой не более 40 ОС - тогда при нагреве воды до 100 ОС аппарат сможет создать напор до 10 кгс/см2.


25. Возможно ли применение ПСА совместно с питательным насосом для повышения температуры питательной воды перед паровым котлом?

Такой вариант вполне возможен, причем есть схема, позволяющая плавно регулировать расход питательной воды, проходящей через ПСА.


ПРОЧИЕ ВОПРОСЫ:

1. Какое оборудование кроме ПСА производит НПО «Новые Технологии»?

Об этом мы рассказываем в разделе сайта Другое оборудование.


2.Услуги, предоставляемые НПО «Новые Технологии». Ответ на этот вопрос содержится в разделе Услуги.


 3.В каких отраслях используется струйная техника.

отрасль

продукция

область применения

Газо- и нефтеперерабатывающая нефтепродукты подача вместе с водой балласта в нефтяную скважину для закупоривания водопроницаемых слоев при бурении
Машиностроение гидро- и пневмоприводы, насосы удаление пара из испарителя
Металлургия литье стальное и чугунное мокрая очистка газов
Металлургия литье стальное и чугунное отсасывание воздуха из литейной формы
Металлургия литье стальное и чугунное подача дымовых газов с высокой температурой (до 1000 град. С) на вход мельницы- вентилятора для сушки топлива
Металлургия литье стальное и чугунное газоснабжение доменного производства
Металлургия литье стальное и чугунное вентиляция литейных цехов
Пищевая промышленность дрожжи упаривание жидкости в дрожжевом производстве
Пищевая промышленность консервы плодоовощные сульфитация сока (обработка сернистым альдегидом)
Пищевая промышленность молочная         и маслосыродельная продукция дезодорация жиров
Пищевая промышленность молочная         и маслосыродельная продукция

гидротация фосфатидов

Пищевая промышленность

молочная         и маслосыродельная продукция

рафинация масла в мыльно- щелочной среде
Пищевая промышленность молочная         и маслосыродельная продукция щелочная рафинация жиров
Пищевая промышленность молочная         и маслосыродельная продукция разложение соапстока серной кислоты
Пищевая промышленность молочная         и маслосыродельная продукция струйный реактор- турбулизатор
Пищевая промышленность молочная         и маслосыродельная продукция выпарная установка для пастеризации молока
Пищевая промышленность молочная         и маслосыродельная продукция непосредственный нагрев и охлаждение жидкости (пастеризация и стерилизация)
Пищевая промышленность молочная         и маслосыродельная продукция транспортирование сухого молока
Пищевая промышленность пиво, напитки безалкогольные сатуратор разлива безалкогольных напитков
Пищевая промышленность пиво, напитки безалкогольные получение жидкой двуокиси углерода
Пищевая промышленность сахар даление и сжатие пара из емкостей
Пищевая промышленность спиртные напитки удаление выпара (паров алкоголя) из технологических емкостей
Радиоэлектронная промышленность приборы и компоненты электронные транспортирование порошкообразной эмали в бункер загрузки
Химическая, фармацевтическая и микробиологическая промышленность кислоты, окислы, соли сжатие пара из выхлопа турбины
Химическая, фармацевтическая и микробиологическая промышленность очистные сооружения озонирование воды
Химическая, фармацевтическая и микробиологическая промышленность очистные сооружения подача озона в сточные воды для их нейтрализации
Химическая, фармацевтическая и микробиологическая промышленность полимеры, пластмассы подача порошкообразного поликарбоната в бункер-накопитель
Химическая, фармацевтическая и микробиологическая промышленность продукты нефтекоксолесохимии отсасывание смеси газов
Химическая, фармацевтическая и микробиологическая промышленность продукты нефтекоксолесохимии эжекция метана из конденката
Электроэнергетика теплоэнергия в системе аккумуляции тепла
Электроэнергетика теплоэнергия утилизация тепла конденсата
Электроэнергетика теплоэнергия увеличение кратности циркуляции пара
Электроэнергетика теплоэнергия подача химреагентов в фильтры химводоочистки
Электроэнергетика электроэнергия использование мокрого известкового метода дисульфаризации газов
Электроэнергетика электроэнергия охлаждение обмоток электромагнитов жидким гелием
Электроэнергетика электроэнергия масляное охлаждение силовых трансформаторов

4. Принцип действия Струйных Вихревых Деаэраторов СВД.

Принцип действия Струйного Вихревого Деаэратора основан на «начальном эффекте», под которым понимается процесс мгновенного выделения из нагретой воды растворенных в ней газов при вводе последней в область пониженного давления. СВД работает следующим образом: деаэрируемая вода нагревается до расчетной температуры 102-104 ОС в атмосферном режиме, либо 40-80 ОС в вакуумном режиме, после чего подается внутрь корпуса головки через вихревое сопло и приобретает сильное вращательное движение. При движении воды от периферии к центральной части вихря давление потока снижается и становится ниже давления насыщения воды. Термодинамическое равновесие нарушается, и пузырьки воздуха, содержащиеся в потоке, начинают стремительно расти, наполняясь паром. Поскольку при вращении воды возникают мощные центробежные силы, то пузырьки газа вытесняются в центральную область потока, образуя в центре вращающегося вихря газовую полость. При работе в атмосферном режиме эта полость соединяется с атмосферой через выпарную трубу, и если температура воды не менее 102 ОС, то давление в центре вихря получается больше атмосферного, вследствие чего выпар удаляется в атмосферу самостоятельно. При работе в вакуумном режиме полость соединяется с вакуумным эжектором, который обеспечивает принудительный отсос газов.

При производительности более 25 т/ч наши деаэраторы оснащаются встроенным охладителем выпара, в котором при помощи центробежной форсунки происходит распыление холодной воды с температурой до 10 ОС. Благодаря огромной поверхности соприкосновения газов и капель холодной воды происходит интенсивная конденсация пара на каплях воды, нагрев капель и охлаждение выпара. Баланс массовых расходов выпара и распыляемой воды рассчитан так, что капли воды нагреваются до температуры, препятствующей обратному растворению в воде выделившихся газов. Далее нагретые капли воды попадают во вращающийся поток деаэрируемой воды, которая из деаэрационной головки сливается в аккумуляторную емкость. Неконденсируемые газы удаляется из головки через выпарную трубу. Таким образом, деаэратор работает на «начальном эффекте», обеспечивая удаление из воды до 99,9 % растворенных газов, и не требует при этом применения дополнительного охладителя выпара.


5. Каковы преимущества деаэраторов СВД?

 О деаэрации и деаэраторах

Деаэрация – это удаление из воды растворенных в ней коррозионно-активных газов. Основным коррозионно-активным компонентом, содержащимся в воде, является кислород. Он растворяется в воде при ее контакте с атмосферой, которая, как известно, состоит на 21% из кислорода, на 78% из азота и на 1% из аргона и других газов. Другим  коррозионно-активным компонентом, растворенным в воде, является углекислый газ.  Он попадает в воду в результате жизнедеятельности живых организмов и растений, находящихся в воде. Коррозионно-активные газы являются причиной коррозии трубопроводов, поэтому деаэрация воды, заполняющей  тепловые сети необходима для продления срока службы, как самих трубопроводов, так и котельного оборудования. Затраты на деаэрацию намного меньше затрат на замену трубопроводов тепловых сетей и ремонт дорогостоящего оборудования. Известно, что при использовании недеаэрированной воды, срок службы трубопроводов составляет всего 5-7 лет. Это в 3-4 раза меньше, чем при использовании воды, не содержащей растворенного кислорода.
По режиму работы все известные деаэраторы разделяются на две группы – вакуумные и атмосферные. Вакуумная деаэрация происходит при температурах менее 100ОС. При данной температуре вода кипит под давлением меньше атмосферного, поэтому вакуумные деаэраторы обязательно должны комплектоваться средствами обеспечения вакуума, например вакуумными эжекторами. Причем, чем ниже температура деаэрируемой воды, тем более глубокий вакуум должен создавать эжектор. Обычно вакуумные деаэраторы  работают при температуре 60-800С, которая является наиболее оптимальной с точки зрения соотношения качества деаэрации и затрат на поддержание вакуума и нагрев воды. Атмосферная деаэрация происходит при температуре более 100ОС. При данной температуре для кипения воды не требуется дополнительных устройств обеспечения вакуума, хотя необходим источник пара для нагрева воды до температуры 102–104ОС и более мощный подогреватель. Поэтому при наличии пара система атмосферной деаэрации получается более простой, чем система вакуумной деаэрации. Однако, если источника пара нет, то вакуумная деаэрация остается единственно возможным вариантом.
Физически деаэрация основывается на законе Генри, описывающем зависимость равновесной концентрации газа в жидкости от парциального давления газа над поверхностью жидкости. В соответствии с данным законом равновесная концентрация растворенного газа прямопропорциональна парциальному давлению газа над поверхностью жидкости с коэффициентом, зависящим от температуры (чем больше температура, тем меньше коэффициент). Таким образом, для десорбции газа необходимо повышать температуру жидкости и снижать парциальное давление газа над поверхностью жидкости. В настоящее время в теплоэнергетике применяется термическая деаэрация, когда вода нагревается до температуры насыщения, при которой из воды выделяется выпар, при этом снижается парциальное давление кислорода над поверхностью воды пропорционально его мольной доле в парогазовой смеси. Это приводит к нарушению равновесной концентрации кислорода в воде и к диффузии кислорода через свободную поверхность жидкости в паровую среду. То есть происходит десорбция кислорода. Заканчивается процесс тогда, когда достигается равновесие.
Этот принцип используется всеми типами деаэраторов, независимо от названия, в том числе давно известными пленочными и барботажными деаэраторами, в которых тепломассообмен происходит при пленочном и струйном стекании жидкости по тарелкам и барботировании жидкости паром. Однако следует отметить, что данные деаэраторы обладают весьма значительными массогабаритными показателями. Именно этот недостаток толкает многих разработчиков теплотехнического оборудования к разработке новых типов малогабаритных деаэраторов, в которых применяются различные способы интенсификации процессов массообмена и увеличения скорости массопередачи с целью уменьшения массогабаритных характеристик оборудования. 
Известно, что механизм десорбции, лежащий в основе процесса деаэрации,  подчиняется основному уравнению массопередачи:
 dМ/dτ=K*(Рp-р)*F , где
dM/dτ - количество кислорода, перешедшего в единицу времени из жидкой фазы в газообразную, то есть скорость массопередачи;
К - коэффициент массопередачи;
Р - текущее парциальное давление кислорода в парогазовой смеси;
РР - равновесное давление кислорода над жидкостью, соответствующее текущей концентрации кислорода в жидкости;
F - площадь поверхности массопередачи;

Из уравнения видно, что для увеличения скорости массопередачи (левой части уравнения) необходимо увеличивать каждое из трех сомножителей правой части уравнения. А для этого достаточно соблюдать три принципа:
1. Создание  наибольшей площади поверхности контакта фаз F, через которую происходит диффузия кислорода из жидкой среды в газообразную. 
2. Обеспечение наибольшей разницы (РР–Р) между равновесным и текущим парциальным давлениями кислорода  над поверхностью раздела фаз, то есть увеличение движущей силы процесса;
3. Создание  условий, приводящих к увеличению коэффициента массопередачи К. 
 
Первый принцип наиболее показательно реализуется в прямоточных распылительных деаэраторах Туман. Поскольку весь поток воды в деаэраторе диспергируется при помощи центробежных форсунок, то площадь контакта фаз получается очень большой при небольших размерах деаэратора. Однако то обстоятельство, что деаэраторы Туман являются прямоточными, не позволяет в полной мере добиться предельной скорости массообмена. Ведь в случае прямотока в течение всего процесса жидкость контактирует с собственным выпаром, при этом величина РР снижается, а величина Р возрастает и приближается к РР, что приводит к уменьшению разности (РР-Р), в связи с чем в конце процесса  скорость массопередачи приближается к нулю. А это снижает интенсивность процесса в целом. Причем величина предельной остаточной концентрации кислорода в прямоточных распылительных деаэраторах никогда не достигает минимально возможного значения, так как снизу она ограничивается величиной, зависимой от текущего парциального давления кислорода Р, которое, как известно, при прямотоке к концу процесса только возрастает.
Второй принцип реализуется в случае противоточного движения фаз. Применение противотока наиболее характерно для классических пленочных деаэрационных колонок, в рабочую полость которых осуществляется подача чистого пара. При этом чистый пар с нулевым содержанием кислорода сначала контактирует с предварительно деаэрированной водой в барботажном отсеке, а затем поступает в пленочную колонну, где восходящий поток пара контактирует с нисходящим потоком деаэрируемой воды. Данная противоточная схема движения сред позволяет максимально увеличить движущую силу процесса и обеспечить непрерывное снижение величины Р от начала до конца процесса, что и приводит к низкому остаточному содержанию кислорода в деаэрированной воде. Но при этом классические деаэраторы сильно проигрывают в габаритах, так как барботажный способ контакта фаз, к сожалению, не позволяет получить большой площади контакта в малом объеме пространства.  
Применение третьего принципа отличает щелевые деаэраторы фирмы Кварк, циклонные деаэраторы Зимина, центробежные деаэраторы типа Авакс. Как известно, коэффициент массопередачи определяется двумя стадиями – конвективным массопереносом в ядре потока и молекулярной диффузией через пограничный слой. Причем лимитирующей стадией является именно молекулярная диффузия. Следовательно, для увеличения коэффициента массопередачи необходимо увеличивать скорость движения жидкости, так как при этом возрастает турбулентность потока, что приводит к уменьшению толщины пограничного слоя и в конечном итоге – к возрастанию коэффициента массопередачи. Именно этот принцип и реализуется в указанных деаэраторах. Однако в данных деаэраторах не обеспечивается достаточной площади контакта фаз и не всегда соблюдается принцип противотока, что, безусловно, снижает их эффективность, а в некоторых известных случаях даже не позволяет добиться паспортного значения остаточной концентрации кислорода в деаэрированной воде.


Описание работы вихревых деаэраторов СВД

В струйных вихревых деаэраторах СВД фирмы НПО «Новые Технологии» используются все три принципа интенсификации массообмена. Такой подход является более перспективным с точки зрения уменьшения массогабаритных характеристик деаэратора и обеспечения низкой остаточной концентрации кислорода. 
Вода подается в рабочую полость деаэратора, проходя через блок узкоконусных вихревых форсунок.  При этом в полости деаэратора формируется двухфазный поток капельной структуры с большой площадью контакта фаз в малом объеме пространства. Поскольку статическое давление, создаваемое эжектором в полости деаэратора, получается меньше, чем давление насыщения при температуре деаэрируемой воды, то при распылении из капель воды интенсивно выделяется выпар. Удаление выпара из рабочей полости происходит по двухступенчатой противоточной схеме. При этом вода движется сверху вниз, а выпар снизу вверх. Это позволяет добиться наибольшей разницы между равновесным и текущим парциальным давлениями кислорода и тем самым предельно увеличить движущую силу процесса.  Скорости движения сред в рабочей полости деаэратора составляют 20-30 м/с, что обеспечивает очень высокий коэффициент массопередачи.

• Максимальная площадь контакта фаз в деаэраторе СВД достигается за счет распыления потока деаэрируемой воды при помощи блока вихревых узкоконусных форсунок. При этом размер капель воды получается очень маленьким – от 100 до 300 мкм, а площадь контакта фаз – предельно большой.
• Максимальная движущая сила процесса  достигается за счет применения двухступенчатой противоточной схемы удаления выпара из внутренней полости деаэратора.
• Максимальный коэффициент массопередачи обеспечивается за счет высоких скоростей движения фаз в рабочем пространстве деаэратора.

Таким образом, одновременное применение трех вышеназванных принципов позволяет деаэраторам СВД иметь множество положительных потребительских свойств.


Достоинства вихревых деаэраторов СВД

Минимальные массогабаритные показатели. Размеры и масса данных устройств в сотни раз меньше барботажных и пленочных деаэраторов.
Простота и надежность. Конструкция предельно проста и максимально надежна, так как целиком выполнена из коррозионно-стойкой стали. Разборка и техническое обслуживание занимают минимум времени и сил.
Возможность работы как в вакуумном, так и в атмосферном режиме.  Изменение режима не требует изменений конструкции проточной части, так как механизмы работы в разных режимах полностью подобны.
Устойчивая гидравлика. Поскольку данные аппараты мы рекомендуем применять в схемах с принудительной рециркуляцией, то наладка гидравлического режима сводится  только к включению рециркуляционного насоса. В процессе работы расход воды через деаэратор не изменяется. Изменяется только соотношение между расходами недеаэрированной и рециркуляционной воды при помощи смесительного клапана.
Простая автоматизация. Постоянный гидравлический режим позволяет максимально упростить автоматику. Регулирование сводится к поддержанию постоянной температуры воды на входе деаэратора СВД, а также к поддержанию уровня в аккумуляторном баке. Рекомендуемый объем бака выбирается из соотношения между величиной среднесуточного потребления воды и величиной максимального водоразбора, чтобы обеспечить минимальное количество пусков-остановок за смену. В системах без аккумуляторного бака остается только регулирование температуры.
Безынерционность. Деаэраторы имеют малый объем и поэтому не требуют значительного времени для выхода на рабочий режим. После пуска деаэрированная получается на выходе деаэратора спустя несколько минут.
Отсутствие охладителя выпара. Весь выпар из деаэратора уходит на нагрев рабочей воды вакуумного эжектора. При этом в соответствии с рекомендованной принципиальной схемой вода в рабочем баке эжектора непрерывно разбавляется холодной химочищенной водой, а из бака поступает на подогреватель и далее в деаэратор. Поэтому вся теплота выпара остается в деаэрируемой воде. В атмосферу из рабочего бака эжектора выбрасываются только неконденсируемые газы.
Индивидуальный подбор эжектора. Эжектор изготавливается индивидуально для каждой модели деаэратора, поэтому он оптимально подходит как по размеру, так и по производительности.
Низкая стоимость. Стоимость СВД ниже аналогичного оборудования других производителей, что связано  с более высокой технологичностью производства и сниженным расходом металла (нержавеющей стали).
Индивидуальное техническое решение. Наиболее важным достоинством является наш подход к работе с клиентами. НПО «Новые Технологии» предлагают не просто оборудование, а решение проблемы. В последнее время у ряда производителей наметилась тенденция производить деаэраторы только серийно, а их внедрение по типовым схемам перекладывать на плечи самих заказчиков. Между тем, каждый энергетический объект имеет индивидуальные параметры и характеристики, поэтому типовое решение далеко не всем подходит. Кроме того, подбор деаэратора - технически сложный процесс. Необходимо учитывать большое количество факторов, влияющих на его работу. На какой высоте установить деаэратор и эжектор? Как выбрать оптимальную производительность деаэратора и объем аккумуляторного бака. Как автоматизировать работу установки? Как предотвратить вторичное насыщение кислородом деаэрированной воды в аккумуляторном баке? Ведь если деаэратор увязан с неправильным схемным решением, система работать не будет. Поэтому, на наш взгляд, оборудование должно продаваться не само по себе, а вместе с техническим решением, обеспечивающим его запуск и нормальную работу в схеме заказчика. Иной путь может привести к ситуации, когда оборудование закуплено, смонтировано, но не работает. И производитель оказывается как бы не причем, так как он продал только изделие, а не техническое решение. А изделие не может работать в технологической схеме заказчика по причине неверного технического решения по компоновке оборудования. Заказчик об этом не знал, а производитель не счел нужным предупредить. В результате - оборудование не работает, деньги потрачены впустую. Неработающее оборудование - это пятно на репутации фирмы. Чтобы такого не происходило, НПО «Новые Технологии» индивидуально для каждого объекта подготавливают техническое решение по внедрению деаэратора. На основании заполненного клиентом технического задания, бесплатно составляется технико-экономическое обоснование, которое включает в себя режимную карту, технологическую и монтажную схемы, список арматуры и автоматики, технические и экономические расчеты. Благодаря этому у наших заказчиков появляется гарантия, что впоследствии оборудование будет работать нормально, и они останутся довольны.


6. Нужна ли регистрация деаэраторов СВД в органах Госэнергонадзора и Госгортехнадзора?

Регистрация СВД в органах Госэнергонадзора и Госгортехнадзора не требуется.


7. Гарантии на поставляемое оборудование и сопутствующий сервис.

Мы предлагаем полную гамму услуг, связанных с поставляемым нами оборудованием, включая его установку и пуско-наладку, разработку любых нестандартных схем, командировку специалиста для уточнения технического задания, комплектацию необходимой арматурой и системами автоматики, обучение персонала, и, разумеется, гарантийное и послегарантийное обслуживание.

Eject vs Inject - В чем разница?

Английский

Примечания по использованию
В физиологическом смысле всегда используется произношение с ударением на первом слоге (), любое произношение используется для других чувств.

Глагол

( en глагол )
  • Вынудить (человека или лиц) уйти.
  • * 2012 г. , 1 августа. Питер Уокер и Харун Сиддик в Guardian Unlimited, Восемь олимпийских игроков в бадминтон дисквалифицированы за «игры в броски»
  • Четыре пары игроков в бадминтон в парном разряде среди женщин, в том числе лучшие игроки Китая, были исключены из олимпийского турнира за попытку бросить матчи в попытке обеспечить более благоприятную ничью в четвертьфинале.
  • Чтобы выбросить или удалить с силой.
  • * {{quote-magazine, title = A better waterworks, date = 2013-06-01, volume = 407, issue = 8838
  • , page = 5 (Technology Quarterly), magazine = ( The Economist ) цитата , пассаж = Искусственная почка в наши дни все еще означает диализный аппарат размером с холодильник. Такие устройства имитируют то, как настоящие почки очищают кровь, и выбрасывают примесей и излишки воды в виде мочи.}}
  • (США) Вынудить (спортсмена) покинуть поле из-за ненадлежащего поведения.
  • Спроецировать себя из самолета.
  • Заставить (что-то) выйти из машины.
  • Чтобы выйти из машины.
  • Синонимы
    * выселить, уволить, уволить, выгнать, выселить, изгнать, выгнать, выбросить, дернуть, вытеснить * ( выкинуть принудительно ) выкинуть * отправка ( UK ) * * (Проект из самолета ) спасение * ( выходит из машины ) выходит

    Производные условия
    * выдвижной * выталкиватель

    Связанные термины
    * эякулят * эякуляция * ejecta * ejectamenta * выброс * ejective * выброс

    Существительное

    выбросить ( не используется во множественном числе )
  • Кнопка на машине, из-за которой что-то выталкивается из машины.
  • Когда лента остановится, нажмите кнопку извлечения.

    Примечания по использованию
    * Извлечь в этом смысле используется без артикля и часто пишется с заглавной буквы («нажмите EJECT»), так как он отмечен на многих таких кнопках или заключен в кавычки («нажмите« извлечь »).

    Английский

    Глагол

    ( en глагол )
  • Для проталкивания или закачки (чего-либо, особенно жидкости) в полость или проход.
  • Медсестра ввела обезболивающее в вены моего предплечья.
  • Внедрить (что-то) внезапно или насильственно.
  • Punk привнес в столь необходимое чувство безотлагательности на британской музыкальной сцене.
  • * Милтон
  • Цезарь, тогда еще зародивший тиранию, ввел такие же скрупулезные возражения.
  • Чтобы сделать инъекцию (кому-то или чему-то), особенно лекарств или лекарств.
  • Теперь лягте, пока мы введем вам анестетик.
    - вводить кровеносные сосуды
  • Принимать или вводить что-либо с помощью инъекций, особенно лекарств или лекарств.
  • Прошла неделя с тех пор, как прекратил делать инъекции , и я все еще нахожусь в стадии отмены.
  • (вычисления) Чтобы ввести (код) в существующую программу или ее пространство памяти, часто без тесной интеграции, а иногда через уязвимость системы безопасности.
  • * {{quote-usenet
  • , год = 1996 , monthday = 11 ноября , автор = Давид Тай , [email protected] , title = Получение информации о процессе , [email protected] , группа = comp.os.ms-windows.programmer.win32 цитата
    Да, вам придется использовать CreateRemoteThread для « ввода кода », если вам нужна информация, такая как текущий каталог процесса (по крайней мере, в NT 3.5x).
  • * {{quote-usenet
  • , год = 1999 , monthday = 23 августа , автор = Освальдо Пинали Дёдерляйн , электронная почта = osvaldo @ visionnaire.com.br , title = Java собирается стать смертью Java , [email protected] , группа = comp.lang.java.advocacy ссылка
    Как только вирусный программист обнаруживает, что какая-то популярная вещь ActiveX содержит ошибку, которую можно использовать, например с управляемыми сбоями в введите код , это будет катастрофой.
  • * {{цитата
  • , год = 2003 , автор = Райан Рассел , title = Похищение сети: как стать владельцем коробки , chapter = Вор, которого никто не видел цитата , isbn = 1931836876 , page = 146 , проход = Быстрый тест, чтобы увидеть, могу ли я ввести данные SQL, должен ввести мое имя пользователя и пароль как 'a .}}
  • * {{цитата
  • , год = 2007 , автор = Иеремия Гроссман и Роберт Хансен , title = XSS-атаки: использование межсайтовых сценариев и защита , chapter = Теория XSS цитата , isbn = 1931836876 , page = 86 , пассаж = DOM XSS - необычный метод для внедрения кода JavaScript в браузер пользователя.}}
  • * {{цитата
  • , год = 2010 , автор = Эндрю Мур , title = Visual Studio 2010 All-in-One для чайников , chapter = Объяснение AJAX: что он делает и почему вам следует подумать об его использовании цитата , isbn = 9780470539439 , page = 410 , пассаж = Элементы управления AJAX вводят соответствующий код JavaScript в поток вывода HTML без необходимости кодирования какого-либо кода JavaScript самостоятельно.}}
  • (устарело) Забросить или бросить; используется с на .
  • * Александр Поуп
  • И курган залить на кургане.

    Связанные термины
    * инъекционный * инъекция

    Впрыск и выброс - в чем разница?

    инъекция | выброс |

    Как существительное, разница между

    впрыском и выталкиванием состоит в том, что впрыск, - впрыск, а выталкивание, - выталкивание.

    Существительное

    ( ru имя существительное )
  • Акт инъекции или что-то еще.
  • (в частности, лекарство) Что-то, что вводят подкожно, внутривенно или внутримышечно с помощью шприца и иглы.
  • (теория множеств) Функция, которая отображает различные x в области на различные y в codomain; формально a f '': '' X '' → '' Y такой, что f (a) = f (b) подразумевает a = b для любых a, b в области.
  • (математика) Отношение на множествах (X, Y) '', которое связывает каждый элемент '' Y '' не более чем с одним элементом '' X .
  • (образно) Прибавление денег кому-то или бизнесу.
  • Проблемный бизнес получил столь необходимые денежные средства вливание .
  • (программирование) Вставка программного кода в приложение, URL, оборудование и т.д .; особенно когда злонамеренно или когда цель не предназначена для такой вставки.
  • SQL инъекция эксплойт, позволяющий злоумышленнику изменить запрос к базе данных
  • Образец, подготовленный путем инъекции.
  • (паровые двигатели) Акт бросания холодной воды в конденсатор для создания вакуума.
  • (паровые двигатели) Холодная вода, сбрасываемая в конденсатор для создания вакуума.
  • (теория категорий) Морфизм одного из двух компонентов копроизведения в это копроизведение.
  • (Конструкция) Заливка таких материалов, как бетонный раствор или гравий, с помощью насосов высокого давления.
  • Производные термины
    * инжекторный кран * инжекторный конденсатор * нагнетательная труба * инъективный * инъективно * закачка гравия * инъекция раствора * инъекция конструктора * внедрение зависимости

    Связанные термины
    * вводить

    См. Также

    * биекция (2) * подкожный * иммунизация * джеб * сюръекция (2) ----

    Английский

    Существительное

    ( ru имя существительное )
  • Акт выброса.
  • Производные термины
    * катапультное сиденье

    Выбор правильной системы выталкивания пластиковых формованных изделий

    Почему ваша система выброса имеет решающее значение для успеха детали

    Последнее, что хочет услышать руководитель производства, это то, что их производственная линия вышла из строя, а пресс-форма была повреждена из-за проблем с выталкиванием. Инженер по пластмассам часто может проследить эту проблему до этапа проектирования.Мы видели, как многие из наших клиентов выбирают неправильную систему выталкивания только для того, чтобы осознавать свою ошибку во время формования.

    При проектировании деталей для литья под давлением инженер по пластмассам хочет принимать конструктивные решения, которые поддерживают надлежащий выброс в течение всего срока службы изделия. Инженер по пластмассам должен продумать, какая сторона детали попадает на полость, а не на сердечник формы.

    Инженер хочет, чтобы детали прилипали к сердцевине, чтобы их можно было выбросить из формы.Если детали прилипают к стороне полости, они не могут быть удалены из формы, что может привести к остановке производства и повреждению формы. Хотя выброс со стороны полости является вариантом, он приводит к сложностям в стоимости и конструкции. Боковой выброс сердечника позволяет освободить пространство, необходимое для функций выброса и действий. Правильная вытяжка и ориентация детали снижают риск прилипания к стороне полости. Элементы впрыска со стороны полости не обеспечивают такой же гибкости.

    Когда вы выбираете систему выброса, вы принимаете два решения: как и где выбросить.Функциональные и эстетические требования к детали определяют, какую систему выталкивания использовать и где ее разместить. Деталь должна выталкиваться без деформации, поэтому тонкие части детали - плохие кандидаты на место выбрасывания.

    Стандартные варианты выталкивателей включают пальцы, ножи, втулки, стержни, пластины съемника и подъемники. Каждый вариант приносит свои плоды. Различные варианты выталкивания оставляют на деталях следы разных размеров и форм и требуют разного уровня обслуживания.

    Штыри

    Штифты для выброса

    представляют собой самую простую и экономичную систему выброса.В качестве системы выброса по умолчанию они оставляют на детали сплошные круглые следы выброса. В процессе литья под давлением выталкивающие штифты подвергаются сильному давлению во время выталкивания, поэтому штифты большего диаметра представляют собой более безопасный вариант.

    Лезвия

    Если выталкивающие штифты не помещаются в допустимую зону выброса, выталкиватели лезвий являются хорошей альтернативой. Эти плоские прямоугольные штифты могут выбрасываться на тонких участках. Инженеры по пластмассам используют лезвия для выталкивания ребер из-за узких, но глубоких требований к выталкиванию.Лезвия имеют большую площадь поверхности, чем штифты, поэтому они быстрее изнашиваются. Из-за их высокого износа выталкиватели с лезвиями можно интегрировать в форму в качестве вставок для легкой замены. По мере износа лезвий на этих участках будет появляться вспышка.

    Гильзы

    Выталкивающие втулки равномерно распределяют усилие по маленьким круглым элементам. Втулки для выталкивания составляют два компонента: полая втулка и меньший стержень с твердым сердечником, который вставляется внутрь. Штифт обычно является элементом детали и выступает за гильзу в незадействованном состоянии формы.Деталь формируется на штифт, и гильза перемещается при срабатывании системы выталкивания, выталкивая деталь из формы. Отметка, оставленная на детали в конце выброса, повторяет форму гильзы. Техническое обслуживание втулок включает проверку посадки внешней стороны стержня сердечника на внутреннюю часть втулки. Проверка этого снижает риск попадания пластика в систему выброса.

    Барс

    Штанги для выброса - хороший вариант для выброса на длинные плоские поверхности. В стержнях для выталкивания используется несколько штифтов, увенчанных плоским стержнем, который равномерно распределяет их силу.В отличие от предыдущих систем выброса, эти системы имеют тенденцию быть больше и могут использовать несколько штифтов под стержнем. Из-за их большего размера и высокой индивидуальной настройки выталкивающие стержни, как правило, дорого обходятся и требуют значительного обслуживания, так как пресс-форма подвергается большему износу.

    Стриптизерши

    Системы зачистки выталкивают деталь по периметру. Техническое обслуживание включает обеспечение того, чтобы пластина или блок съемника прилегали заподлицо с остальной частью формы. На уровне детали потребность в обслуживании пресс-формы можно оценить, проверив наличие заусенцев на деталях на линии разъема съемной пластины или стержня.

    Подъемники

    Используемые в основном для формирования поднутрений, подъемники также обеспечивают функцию выталкивания в сочетании с другими системами выталкивания. В отличие от систем вертикального выброса, подъемники расположены под углом в основной пластине. Это позволяет подъемнику очистить поднутрение для того, чтобы произошло выталкивание.

    Неправильная система выталкивания может сократить время безотказной работы и срок службы формы для литья под давлением. Заранее взвесив все за и против, вы сэкономите время и деньги в долгосрочной перспективе.

    Для бесплатного предварительного рассмотрения вашего проекта на предмет готовности к производству позвоните своему инженеру по пластмассам по телефону (631) 580-3506.

    5 Методы выталкивания для пластиковых форм - верхние части Пластиковые формовки

    Компаунды для литья под давлением демонстрируют определенную усадку, то есть в охлажденном состоянии объем несколько меньше, чем в нагретом состоянии.

    Если требуются детали с точными размерами, необходимо сделать припуски на эту усадку при определении размеров полостей.

    Усадка также приводит к тому, что формованные детали плотно прилегают к сердечникам, поскольку обычно детали выбрасываются после того, как они остыли.

    В результате, чтобы извлечь готовые детали, требуются особые меры.
    Эти меры включают, прежде всего, тщательную полировку всех поверхностей формы, которые контактируют с расплавом пластмассы, а также определенную тягу в направлении вытяжки.

    Поскольку легкая самодействующая смазка поверхностей формы, которые контактируют с отформованными деталями, возможна только в редких случаях, существует опасность появления царапин и трещин при открытии формы или выталкивании деталей, особенно если формовочная масса очень твердая.

    Зеркальное покрытие, которое легко получить полировкой твердой стальной поверхности, никоим образом не подходит; Намного важнее отшлифовать и отполировать области в направлении выброса масляным камнем, чтобы устранить любые царапины и вмятины.

    По возможности поверхность следует отполировать, так как даже микроскопические царапины и вмятины заполняются расплавом пластика под высоким давлением впрыска, что препятствует плавному выбрасыванию.

    Правильная обработка поверхности занимает значительную часть общего времени изготовления пресс-формы.

    Функция выталкивающей системы состоит в том, чтобы обеспечить удаление отформованного компонента из формы после затвердевания.

    Механизмы выброса сильно различаются как по функциям, так и по конструкции. Выбор метода выталкивания обычно зависит от некоторых факторов, например:

    • Конструкция компонента, подлежащего выбрасыванию;
    • Эстетика компонента;
    • Требования к производству.

    Очевидно, что необходимо тщательно продумать конструкцию и выбор метода выталкивания при проектировании как компонентов, так и форм для литья под давлением.

    Выбор метода выброса

    Перед тем, как выбрать метод выброса, необходимо тщательно продумать различные требования к компонентам. Может оказаться полезным составить краткий список требований к формованному компоненту. Такой список должен включать ссылки на следующее:

    (a) Эстетика компонентов.

    (i) Допускаются ли следы выталкивающего штифта на лицах для визуального представления? Переворачивание полости в конструкции пресс-формы не является редкостью для решения этой проблемы.
    (ii) Имеется ли достаточный угол уклона на стенках полости формы, чтобы избежать «задиров» или «затягивания» компонента во время выталкивания? Надлежащая разработка любого формованного компонента имеет важное значение и должна рассматриваться как часть проекта компонента перед проектированием пресс-формы.

    (b) Размеры компонентов.

    (i) Какая величина искажения, вызванного выбросом, допустима с точки зрения размеров? Формованные компоненты могут легко деформироваться во время выталкивания, если они не поддерживаются, особенно в случае тонкостенных формованных изделий.

    (ii) Потребуются ли дополнительные ребра, чтобы выталкивание происходило без искажения?

    (c) Особенности машины.

    (i) Достаточна ли выталкивающая сила для выталкивания компонента в пределах рабочих ограничений формовочной машины? Дизайнеры пресс-форм часто проектируют целую пресс-форму, не задумываясь о требованиях к силе выталкивания, что приводит к катастрофическим последствиям.

    (ii) Может ли предполагаемая формовочная машина приводить в действие спроектированную систему выталкивания, встроенную в конструкцию формы? Конструкции машин могут различаться в зависимости от способа срабатывания выброса.В большинстве формовочных машин выталкивание происходит по центральной линии плит на одной линии с узлом впрыска.

    В то время как меньшая часть машин приводится в действие с помощью плунжеров крейцкопфа или съемных пластин, в очень больших машинах обычно используются узлы с крестообразными головками для максимально равномерного распределения больших усилий.

    (iii) Потребуются ли дополнительные цепи «вытягивания сердечника» или срабатывания? При сложной конструкции пресс-формы вытягивание многосердцевины может быть требованием к конструкции. Для этого формовочная машина должна иметь дополнительные гидравлические контуры протяжки сердечника и необходимые средства управления срабатыванием.

    (iv) При полностью открытой комбинации формовочная машина / пресс-форма будет ли достаточно «дневного света» (открытого пространства), чтобы обеспечить выталкивание компонентов и зазор? Отсутствие достаточного дневного света будет означать, что пресс-форме придется работать в более крупной , более дорогой машине с большим ходом открытия. Эксплуатация меньшей формы в большой машине может привести к следующим проблемам:

    • - деградация материала, вызванная более длительным остаточным временем цилиндра; более высокий уровень износа пресс-формы в результате повышенного давления зажима;
    • -компонентное перемешивание, создаваемое «раскачиванием» плит при укупорке с меньшей площадью выступа формы;
    • - несогласованность кадров из-за использования узла впрыска большого объема, доставляющего небольшой объем впрыска;
    • - увеличенное время цикла; более крупные машины имеют тенденцию двигаться медленнее, чем их меньшие аналоги.

    (v) Находится ли требуемый ход выталкивания в пределах возможностей формовочной машины? Молдинги с большей глубиной вытяжки , например. Для выталкивания трубок потребуются длинные ходы выталкивания.

    Максимально доступный ход выталкивания на формовочной машине определяется длиной цилиндра выталкивателя (т. Е. Рабочим объемом поршня при срабатывании). Если есть сомнения в длине хода, разработчик пресс-формы должен изучить это обстоятельство.

    (d) Рекомендации по использованию пластиковых форм и инструментов

    (i) Будет ли использоваться система выброса для вентиляции полости? Штифты выталкивателя и т. Д.часто добавляются в конструкцию пресс-формы для вентиляции газовых ловушек там, где в полости образуются мертвые зоны.

    (ii) Потребуется ли система выталкивания для выпуска межфазного вакуума между компонентом и стержнем формы перед выталкиванием компонента? Крупные тонкостенные фасонные детали, такие как крышки, полностью закрывают сердечник в отверстии формы, и во время выталкивания под компонентом создается вакуум.

    Тонкостенные хрупкие детали легко растрескиваются или ломаются под действием удерживающей силы вакуума, если вовремя не выпустить или удалить воздух.

    (iii) Компоненты выброса, такие как штифты и лезвия, вызывают высокий уровень износа компонентов сердечника формы во время обслуживания.

    Методы выталкивания пластиковых форм

    Выброс штифтов и лезвий

    Штифты выталкивателя обеспечивают одну из самых дешевых форм выталкивания, хотя их использование имеет ограничения. Одним из таких ограничений является то, что из-за очень маленькой площади выступа штифтов высокая точка нагрузка передается на отливку во время цикла выталкивания.

    В местах расположения штифтов может произойти повреждение или деформация компонентов, особенно в случае тонкостенных формованных изделий или при использовании хрупких материалов.

    Штифты выталкивателя обычно устанавливаются как стандартные компоненты пресс-формы из-за их дешевизны и простоты доступности от поставщиков стандартных частей пресс-формы. Штифты изготавливаются по стандартным форматам в метрических и дюймовых размерах.

    Втулки выталкивателя

    Втулки выталкивателя используются для выталкивания определенных элементов, таких как выступы, утопленные отверстия и т. Д.

    Небольшие круглые детали можно выталкивать, используя одну втулку выталкивателя по их периферии. Втулки выталкивателя дороже в использовании, чем штифты, и имеют тенденцию к более быстрому износу при использовании из-за наличия как внутренних, так и внешних рабочих поверхностей.

    Выталкивающие силы более равномерно распределяются по более широкой выступающей области, предлагаемой втулкой, по сравнению со стандартным выталкивающим штифтом с дополнительным преимуществом, заключающимся в эффективном удвоении эффективности вентиляции по сравнению с последним.

    Эжекторы клапанов

    Эжекторы клапанов Эжекторы клапанов имеют множество применений и могут применяться по разным причинам. Различные конструкции эжектора клапана обычно связаны с используемым методом фиксации или срабатывания.

    Клапанные эжекторы предлагают большие площади для передачи нагрузки. Конструкция с плоской головкой гарантирует, что для тонкостенных компонентов может быть обеспечена адекватная поддержка без чрезмерного искажения, возникающего при срабатывании.

    Мягкие гибкие полимеры и компоненты, например В крышках и крышках бутылок из полиэтилена высокой плотности часто используется эта форма выталкивателя для образования поднутрений и облегчения выталкивания. Эжекторы с плавающим клапаном могут использоваться в вертикально используемых формах для литья под давлением или пресс-формах, используя силу тяжести для их возврата после приведения в действие.

    Съемное кольцо и выталкивание пластины

    Съемные кольца и пластины выталкивают компоненты, выталкивая или отталкивая их от сердечника формы , обычно посредством полного периферийного контакта с основанием компонента.

    Удаление компонентов обеспечивает преимущества с точки зрения хорошей поддержки компонентов на протяжении всей фазы выброса, что приводит к меньшему искажению или повреждению.

    Использование таких методов выталкивания, хотя и выгодно во многих отношениях, может привести к более высокому уровню износа инструмента из-за увеличенного размера элементов размещения кольца или пластинчатой ​​втулки вокруг стержней пресс-формы.

    Воздушный выброс

    Комбинации различных методов механического выброса часто сочетаются с использованием воздушного (пневматического) выброса, когда возникает необходимость.

    Многие примеры использования воздушного / механического выброса можно найти в промышленности термопластов и резины для таких компонентов, как прокладки, уплотнения, диафрагмы и т.д. области, которые затрудняют обычное выталкивание, если необходимо избежать повреждения компонентов.

    Steven

    Разница между инъекцией и инфузией: фармацевтические рекомендации

    И инъекция, и инфузия являются медицинскими терминами. Это оба способа введения лекарств пациенту, которые важны для здоровья и спасения жизни. Лекарство обычно в жидкой форме. Многие люди обычно сбиты с толку и не знают своих различий.

    Существуют различные различия между инъекцией и инфузией. К ним относятся:
    Известно, что в большинстве случаев инъекция представляет собой «укол» с помощью иглы или шприца.Обычно это занимает короткий период времени, в то время как инфузия занимает довольно много времени (более пятнадцати минут), вероятно, около тридцати минут или даже дольше. Это медленный метод лечения пациента. Инъекция вводится в мышцы (внутримышечно) или внутривенно, или под кожу (внутрикожно), или внутри жира или кожи пациента (подкожно). С другой стороны, инфузия вводится через линию PICC, внутрикостно (IO), внутривенно (IV), через портокат или любое другое устройство.Настой, в этом случае лекарство вводят непосредственно в кровоток.

    Инъекцию обычно вводят непрерывно, тогда как инфузия может быть непрерывной или даже струйной. Это делается с помощью инфузионных насосов. Настой можно также контролировать по времени.

    Для инъекции пациенту используется шприц, который осторожно держат руками. С другой стороны, при инфузии мешок для внутривенного вливания подвешивается, в то время как трубка и игла остаются в вене пациента. Затем жидкость капает из мешка в трубку по каплям, как установлено медсестрой или врачом.

    В отличие от процесса инъекции и приложения давления, инфузия использует силу тяжести. Сила необходима, особенно когда лекарство необходимо переместить из мешка, висящего наверху, рядом с кроватью пациента к трубке и игле в венах. Инфузия также может осуществляться путем откачивания.
    Связано: Механизм высвобождения лекарства из пероральных лекарственных форм

    В большинстве случаев внутривенная инфузия требует регидратации человека. Это требует внутривенного капельного введения физиологического раствора.Когда лекарство вводится, это может быть сделано через ту же трубку, которая использовалась для капельницы солевого раствора. Обычно это не относится к лекарствам, вводимым в виде инъекций.

    Из-за того, что инфузия занимает много времени, может потребоваться от двух до трех часов, чтобы отдохнуть на предоставленной койке в больнице. Это необходимо для того, чтобы пациенту было комфортнее и он больше не испытывал боли. Укол можно делать стоя или даже сидя на стуле.Это быстрый процесс, который назначают, если состояние не является серьезным, особенно в случае вакцинации.
    Связано: всасывание, распределение, метаболизм и выведение лекарственного средства

    Оба случая, инъекция и инфузия, предназначены для пользы любого человека. Оба важны, и какой бы метод ни использовался, обычно он приносит пользу пациенту. Врач или медсестра - это те, кто выбирает между инъекцией или инфузией, которая лучше всего соответствует состоянию пациента.Это разные процессы с общей целью - приемом лекарства.

    Как выбрать размещение сердечника и полости для литых деталей

    Одна из целей быстрого литья под давлением - быстрое производство деталей. Правильный дизайн помогает гарантировать, что хорошие детали будут произведены с первого запуска. Очень важно определить, как деталь будет помещена в форму. Главное соображение заключается в том, что деталь должна оставаться в той половине формы, которая содержит выталкивающую систему.

    Полость и сердцевина

    В типичной машине для литья под давлением одна половина формы (сторона A) прикреплена к неподвижной стороне пресса, а другая половина формы (сторона B) прикреплена к подвижной стороне зажима пресса. Пресса.Сторона зажима (или B) содержит исполнительный механизм выталкивания, который управляет выталкивающими штифтами. Зажим прижимает стороны A и B вместе, расплавленный пластик вводится в форму и охлаждается, зажим оттягивает сторону B формы, срабатывают выталкивающие штифты, и деталь высвобождается из формы.

    В качестве примера возьмем форму для пластмассового стакана. Чтобы гарантировать, что деталь остается в половине формы с системой выталкивателя, мы должны спроектировать форму таким образом, чтобы внешняя часть стекла формировалась в полости формы (сторона A), а внутренняя часть была образована сердцевиной форма (сторона B).По мере охлаждения пластмассы деталь будет сжиматься от стороны A формы и сжиматься на сердечнике со стороны B. Когда форма открывается, стекло выйдет из стороны A и останется на стороне B, где его можно оттолкнуть от сердечника с помощью выталкивающей системы.

    Если изменить конструкцию пресс-формы, внешняя часть стекла сморщится от полости на стороне B к сердцевине на стороне A. Стекло отделяется от стороны B и прилипает к стороне A, где нет выталкивающих штифтов.На данный момент у нас есть серьезная проблема.

    В Protolabs наши конструкторы используют программные инструменты и большой опыт, чтобы сделать правильный выбор стороны А или стороны В. На некоторых деталях сложно заранее предсказать, к какой стороне формы будет прилипать деталь. Хорошо продуманная конструкция детали гарантирует, что деталь естественным образом прилипнет к нужной стороне формы.

    Сила выталкивания - обзор

    10.13.5.2.2 Атрибуты инструмента и их проблемы в пресс-формах RT

    Приоритизация требований к инструментам тесно связана с атрибутами, связанными с материалом детали, геометрией пресс-формы, конструкцией пресс-формы и конструкцией.Здесь кратко описывается роль этих факторов.

    Материал детали : Формовочный материал играет важную роль в достижении установленных требований к инструментам. Что касается разработки пресс-форм для литья под давлением, каждый пластиковый материал обладает различными характеристиками формования. Например, нейлон более жесткий и требует большей силы выталкивания по сравнению с полистиролом и другими гибкими пластиками. Точно так же полиэтилен низкой плотности более склонен к образованию усадочных пятен по сравнению с другими жесткими пластиками, такими как нейлон.Усадка отдельных пластиков зависит от теплопроводности материала пресс-формы RT, что в конечном итоге влияет на точность детали.

    Геометрия пресс-формы : важные геометрические атрибуты включают размер пресс-формы, минимальный зазор (минимальную толщину стенки детали), размер сердечника, количество боковых сердечников и сложность формы. Например, экономично спроектировать форму таким образом, чтобы стержни совпадали с направлением вытяжки формы. Наличие боковых стержней увеличивает стоимость пресс-формы на 15–20%. Более того, боковой монтаж сердечника является серьезной проблемой в RT из-за их меньшей обрабатываемости.Увеличение сложности пресс-формы сужает выбор процессов, увеличивает стоимость и снижает точность и гибкость.

    Конструкция и конструкция пресс-формы : При литье под давлением стержневые и полые вставки проектируются таким образом, чтобы их можно было легко изготавливать, сохраняя при этом точность и другие характеристики качества. При традиционном изготовлении пресс-форм предпочтительнее выполнять простые полости как единое целое, а более сложные и глубокие полости создаются с помощью разъемных вставок.В процессах RT создать сложную полость относительно легко, но чистовая обработка обычно неизбежна и может иметь ограничения по размеру. Следовательно, конструкция пресс-формы разъемного типа обычно предпочтительна для пресс-форм большего размера, изготовленных с помощью процессов RT. Кроме того, обработка вставок для отверстий выталкивателя, направляющих и чистовая обработка полости также значительно увеличивает стоимость и точность.

    Производственные атрибуты : Производственные атрибуты, которые играют важную роль при выборе процесса, - это количество заказа и производительность.Они в конечном итоге определяют возможность удовлетворения желаемых требований от конкретного процесса RT. Размер заказа и производительность напрямую влияют на выбор процесса и, в свою очередь, на стоимость пресс-формы и время выполнения заказа.

    Очень немногие исследования были сосредоточены на получении этих данных о влиянии важных атрибутов инструмента на установленные требования, даже в традиционных методах изготовления пресс-форм. Основываясь на опыте авторов, это влияние на несколько важных требований к инструментам отображается в шкале, представляющей значения 1 (очень низкий), 3 (низкий), 5 (средний), 7 (высокий) и 9 (очень высокий). для обычного инструмента (таблица 3).В случае RT обнаруживаются небольшие вариации в их эффектах. Например, меньший зазор (более тонкие стенки компонента) увеличивает стоимость изготовления пресс-формы в механически обработанных пресс-формах, тогда как в процессе RT его создание относительно просто. Соответствующие значения удара, применимые к RT, представлены в скобках, если они различны.

    Таблица 3. Влияние важных атрибутов пресс-формы на требования к инструментам

    3
    Атрибуты инструмента Стоимость Время выполнения Точность Поверхность Прочность пресс-формы Гибкость
    1 3 9 3 1 1
    Размер формы 9 7 7 3 7 1 1 9025 (1) 7 (1) 9 5 9 9
    Поверхность разделения 9 (7) 7 (3) 7 (9) 7 9
    Боковые стержни 9 9 9 7 7 9
    Сопряжение пресс-формы риал 3 (7) 5 5 (9) 5 (9) 9 9
    Встроенная полость 5 5 3 3 3 3 9 9
    Разделенная полость 9 9 9 3 9 3
    Количество полостей 7 (5) 9 (521) 906 (7) 3 3 9
    Количество заказа 7 7 5 3 9 1
    ↑ Увеличивается ↓ Уменьшается ↓ Уменьшается ↓ Уменьшается ↓ Уменьшается

    Таким образом, методология выбора процесса RT должна учитывать два аспекта.

    alexxlab

    Добавить комментарий

    Ваш адрес email не будет опубликован. Обязательные поля помечены *