просто о сложном. Часть IV

В предыдущих частях (1, 2, 3) были рассмотрены основные базовые схемы АВР. Теперь мы решили поделиться с вами схемой АВР с большой «заумью». Что это такое? – это «супер-навороченная» схема, которую пришлось разработать в силу «требований» заказчика. Они решили «сэкономить»,… а получили это решение. Причем, которое надо тщательно обслуживать, а то не будет работать или будет работать только в ручном режиме (В комплекте с увеличенным штатом электриков и их нелицеприятными комментариями)

Итак, схема приведена ниже. Идея, в общем, интересная и достаточно простая (на первый взгляд). Предложил мне это решение мой коллега.

 

Щит АВР имеет в своем составе два рубильника с мотор-приводом (S1,S2), секционный автоматический выключатель с мотор-приводом (QF) и две секции нагрузок. В общем, почти штатная схема «восьмерки», но… для трех вводов. 3-й ввод – это ДГУ большой мощности. (Вообще, номинальный ток по вводам – 1250 А).

1-й и 2-й вводы запитаны от разных секций ТП (от разных силовых трансформаторов).

 

* Главная особенность этой схемы в том, что 1-й и 2-й вводы в данном щите АВР не защищены вводными автоматическими выключателями. Автоматические выключатели есть вообще-то, но в РУ ТП, и в другом помещении, и без блок-контактов автоматического отключения. (Ну, когда выключатели «выбивают», то замыкаются / размыкаются именно эти блок-контакты и которые используют потом в релейке – это очень важные контакты! По ним можно судить об аварии на вводе).

  

Некоторые могут сказать: «Что тут особенного – схема проста, наоборот – экономия!». Тем не менее, как я говорил в прошлых статьях, есть штатные режимы работы и есть внештатные, которые наиболее проблемные. Вот это один из них… Но об этом позже, при рассмотрении режимов работы данного АВР.

** Вторая особенность (тоже главная) – здесь невозможно предусмотреть механические блокировки между секционным автоматическим выключателем и рубильниками.

Только электрические и временные. Кстати, звездочки или астериски (*,**) – важные пункты, на которые я буду иногда ссылаться в тексте.

Штатные режимы работы

 

• 1-й и 2-й вводы с номинальным напряжением, включены. Все ОК! Это штатное, нормальное положение. S1 перевелся в положение «1», S2 тоже в положение «1». QF – отключен. Каждая секция питается от своего ввода. ДГУ не работает (но всегда готов!).

• 1-й ввод «пропал» — (вышел из установленного номинального режима). Это также штатное положение (режим резервирования – АВР от 2-го ввода). При этом должно произойти следующее — S1 переходит в положение «0»! Это обязательно! После этого, через выдержку времени, QF включается, S2 остается в положении «1» и, таким образом, 1-я секция запитывается от 2-го ввода. Причем, введена именно такая последовательность! Это как «Отче Наш»! Иначе будет сюрприз под названием «встречное включение», причем полное – 3-х фазное (если вдруг появится вновь напряжение 1-го ввода).

Поясню подробно или еще попугаю последствиями.

 

Например, S1 не перейдет в «0», а останется в положении «1». При этом включится QF. И напряжение со 2-го ввода поступит на низкую сторону силового трансформатора Тр1 ТП. Этого допустить нельзя, однозначно. (Ну, если в ТП предусмотрена защита от поступления обратного напряжения, то еще ничего. Но как я говорил ранее, у нас проблема с электриками, проблема с оборудованием – силовая часть работает, а вот защитная релейка не всегда, если она есть вообще!).

 
Восстановление состояния должно происходить строго в обратном порядке!

• 1-й ввод восстановился. При этом, вначале, отключается QF и потом, через выдержку времени, S1 переходит в положение «1». Восстанавливается нормальная работа. При нарушении порядка переключений -> встречное включение между 1-м и 2-м вводами!
• 2-й ввод «пропал». Все происходит аналогично рассмотренным в п. 2). и в п.3).
• Режим, когда «пропали» оба ввода, например, сразу. Это также штатный режим работы АВР – аварийный, но предусмотренный и заложенный в систему АВР.

При этом рубильники S1 и S2 должны перейти в состояние «0». QF также разомкнут, т.е отключен. В этом случае поступает сигнал на запуск ДГУ, которая запускается, выходит на нормальный режим работы и номинальное напряжение поступает на шины 3-го ввода.

• Далее S1 и S2 одновременно переводятся в положение «2». При этом напряжение поступает одновременно на обе секции нагрузок. Режим восстановления 1-го ввода. Штатный режим восстановления АВР на работу от 1-го ввода.

Появляется нормальное напряжение на шинах 1-го ввода. При этом, S1 и S2 также переключаются в положение «0». Затем S1 переключается в положение «1» и, далее, включается секционный автоматический выключатель QF. Т.е. мы прошли частично режим работы п.3).

• Режим восстановления 2-го ввода. Штатный режим восстановления АВР на работу от 2-го ввода (при работе ДГУ, после режима п.5).

Схема, в общем, симметрична – этим она хороша, но этим она и проблематична для блокировки QF, как при пропадании 1-го ввода, так и при пропадании 2-го ввода (**).

Выше были показаны и рассмотрены так называемые «штатные» режимы работы, предусмотренные для данной схемы. Но существуют, как я уже говорил – нештатные режимы работы, которые необходимо обязательно предусматривать для любых схем АВР! Эти все режимы необходимо прописывать в инструкциях, руководствах по эксплуатации.

Данные режимы могут быть «новостью» и неожиданным «открытием» для самих производителей, когда, например, звонят вам из службы эксплуатации и рассказывают, что ваш АВР выкинул неожиданный «фортель» и не переключился или переключился не так, как ожидали от него…

 
И тут начинаются поиски, мозговые штурмы – а что же произошло???! (при этом электрики уже восстановили нормальный режим работы АВР и он как бы опять нормально работает – это в лучшем случае. В худшем – они перешли в ручной режим работы или полуавтоматический***). Но факт зафиксировали и необходимо найти причину.

Рассмотрим далее полуавтоматический*** режим работы АВР и нештатные режимы, а также коснемся релейной схемы управления…

 

Но вот теперь можно добавить несколько строк на тему «Контроль, управление АВР». В последней части статьи о работе АВР (особенно последняя схема) я упоминал о сложностях в работе этой непростой схемы.

Были описаны штатные режимы работы – когда все работает как надо в различных вариациях. Но был предусмотрен полуавтоматический режим работы АВР…

 

Вообще, если рассматривать режимы работы (повторение – мать учения :) то мое мнение, что все схемы сложных щитовых с АВР должны иметь три основных режима работы:

• автоматический (согласно логике работы данного АВР)

• полуавтоматический

Автоматический режим был уже рассмотрен в последней статье. (т.е это полностью автоматический режим, когда АВР работает самостоятельно, без присутствия обслуживающего персонала).

 

Полуавтоматический – это когда обслуживающий персонал управляет системой АВР при помощи кнопок управления.

 

Ручной режим – это когда обслуживающий персонал управляет элементами коммутирующей части АВР «вручную». Т.е. непосредственно включая и отключая рубильники, автоматы.

Зачем это надо? Да, действительно, зачем?… На самом деле, это еще одна из степеней гибкости системы управления и ее надежности… Если отказал автоматический режим работы, но переключения необходимо произвести, то это возможно сделать кнопками. При этом с контроллером автоматического управления**** можно разобраться позже, не влияя на работу щита, или произвести его (контроллера) замену или вообще демонтировать.

 

Ну, а если произошел отказ или сбой напряжения оперативного питания, то возможно произвести коммутации непосредственно, вручную (Конечно же, при полном соблюдении правил безопасности, в соответствии с разработанной инструкцией для данного случая).

 

Вот теперь, после отступления, можно продолжить говорить о полуавтоматическом режиме.

При этом напряжение оперативного питания присутствует, автоматический режим отключен, но управление рубильниками производится кнопками «ВКЛ» — Положение «1» / Положение «2» и «ОТКЛ» – Положение «0». Для секционного автоматического выключателя здесь предусмотрены кнопки «ВКЛ» и «ОТКЛ». Да, еще при этом, работают электрические блокировки между коммутирующими устройствами.

Иными словами, все штатные режимы схемы АВР выполняются с помощью кнопок. Например, рубильники S1, S2 находятся в положении «1», секционный автомат отключен. Но пропал 1-й ввод и необходимо запитать 1-ю секцию от 2-го ввода.

• Нажимаем кнопку «ОТКЛ» S1 – рубильник переключается в положение «0».

• Нажимаем кнопку «ВКЛ.» секционного автомата QF, который включается.

И, вуаля! – 1-я секция запитана от 2-го ввода.  Аналогично можно произвести те же действия при пропадании 2-го ввода из начального состояния.

Восстановление основного режима работы происходит строго в обратном порядке.

• Вначале отключаем секционный автомат кнопкой «ОТКЛ» и только потом…

• …Производим включение рубильника S1 кнопкой «ВКЛ» – Положение «1».

• Как я уже писал, для рубильника S2 проделывают те же действия.

Что касается электрической блокировки, то, например, когда каждый рубильник находится в положении «1» – секционный автоматический выключатель включить нажатием кнопки «ВКЛ» нельзя.

Да, еще… Если оба ввода пропали, то ДГ запускается обслуживающим персоналом, он стартует и на 3-м вводе появляется напряжение. Рубильники S1, S2 переключаются:

• Вначале в положение «0». И это важно!

• И теперь нажатием кнопок «ВКЛ» — Положение «2» переводим рубильники во 2-е положение. Таким образом секции 1 и 2 запитаны от ДГ.

• При восстановлении вводов переключения производятся в обратном порядке! Строго в обратном!

Управление АВР

 

Здесь следует учитывать такой «нештатный» режим, я бы даже сказал «катастрофически аварийный» режим – представьте себе, что рубильник S1 остался в положении «1» (хотя там нет напряжения), а рубильник S2 перевели на питание от ДГ (положение «2»), а потом (ведь все может быть), этот умник включил секционник… И тут получится авария, т.к. напряжение от ДГ поступит на секцию «2» потом на секцию «1» через «секционник» и потом на 1-й ввод – но в обратном направлении! «Это есть очень плохо»! Связано с опасностью для жизни людей и прочим неприятностям…

 

Вот тут и предусмотрена еще электрическая блокировка, которая не позволяет включать секционный автоматический выключатель в данном случае.

Но в ручном режиме это состояние можно создать! Поэтому – сложное устройство должны обслуживать обученные специалисты, знающие инструкции, данное устройство и т. д. и т.п…

P.S. При обозначении кнопок включения / отключения считаю, что кнопки включения нужно обозначать «ВКЛ» а выключения «ОТКЛ». Понятно, что еще и цветом надо обозначать, ну, черная/зеленая кнопка – это кнопка «ВКЛ» А красная – это «ОТКЛ». Но не «ВЫКЛ»!!! Зрительно написание «ВКЛ» и «ВЫКЛ» весьма схоже, а посему их можно перепутать, что может быть очень опасно.

P.S.S. O контроллере АВР или блоке АВР или он же БУАВР, о котором я подробно расскажу далее, а именно — в следующем выпуске Automation Weekly UA

 

Связаться с автором можно по адресу: [email protected]

Выключатели нагрузки, секционные выключатели в закрытом корпусе серии ТНО

КОНСТРУКЦИЯ

Стандартным элементом  селективных автоматических выключателей серии ТНО; ТНО/II является выключатель нагрузки ТН12, закрытый в герметичном стальном резервуаре, наполненном газом SF6. Резервуар отвечает критериям герметичности в соответствии с нормой IEC 56. Это означает, что  его повторное наполнение во время нормальной работы выключателя нагрузки не требуется. В соответствии с существующими правилами технического надзора для оборудований под давлением, аппарат не подлежит обязательному технадзору устройств под давлением из-за низкого содержания SF6 в резервуаре. В сочетании с современной и надежной системой дистанционного радиоконтроля  он гарантирует многолетнюю работу без необходимости прохождения техосмотров, регулировки и консервации контактов, что особенно важно на протяженных воздушных сетях. Контакты выключателей нагрузки внутри резервуара соединены с проходными изоляторами, позволяющими установку «самоочищающихся» силиконовых изоляторов 24 (25)кВ, 36кВ, с отличными гидрофобными свойствами, к которым присоединяются мостики воздушной или кабельной линии, а также возможно присоединение угловых адаптеров. Для дистанционного управления использован простой и надежный электрический привод с однопружинным или двухпружинным механизмом, гарантирующим мгновенное соединение и разъединение главных контактов выключателя нагрузки в течение 50 мс. Моторные приводы, которые установлены в выключателях нагрузки и  секционных выключателях серии ТНО, взаимодействуют со всеми системами управления и надзора путем радиокоммуникации в системах Smart Grid.

Электрические приводы выполнены в двух версиях:

• Однопружинный привод «Т-1» — с полным временем срабатывания 5, 6с,
• Двухпружинный привод «Т-2» —  взаимодействует с полной автоматикой АПВ, служащей для быстрого разъединения поврежденных фрагментов сети в перерыве без напряжения со временем срабатывания на «разъединить» 0,1с.

Моторный привод Т-1 или Т-2 встроен непосредственно в резервуар выключателя нагрузки и сцеплен с его главным рабочим валом,  что исключает возможность вмешательства в устройство неуполномоченных лиц и сводит к минимуму возможность ошибочных сигнализаций и не срабатываний. Пружинный механизм, а также двигатель имеют сигнальные контакты, информирующие систему SCADA о состоянии положения аппарата, а также оптический индикатор, который виден с земли.
Каждый выключатель нагрузки оснащен ручным приводом, который позволяет управлять аппаратом вручную с земли, этот привод предназначен для механической блокировки во взведенном или разомкнутом положениях с возможностью установки навесного замка.
Подробная информация о выключателях нагрузки (секционных выключателях) находится на сайте www.zpue.com, а также в техпаспорте.

ХАРАКТЕРИСТИКА

• Нет необходимости проводить регулярные техосмотры и техобслуживания главных контактов выключателя нагрузки, что в значительной степени  снижает эксплуатационные затраты.
• Безаварийная работа в экстремальных природных условиях (изморозь, обледенение, ветер, лесная зона)
• Низкий расход и предотвращение старения всех активных компонентов вызвано использованием SF₆, что дает в результате более высокую надежность и отличную механическую, а также электрическую
      прочность.
• Каждый выключатель нагрузки серии ТНО  оснащен датчиком давления «прессостат» SF6, который контролирует давление в резервуаре и отвечает за правильную работу выключателя нагрузки, а также    в случае аварии автоматически отсекает систему питания двигателя и в то же время предотвращает выполнение команды «разъединить».
• Выключатели нагрузки серии ТНО оснащены ручным аварийным приводом, который может выполнять коммутационные операции при полной нагрузке номинального тока в случае разрядки аккумуляторов,    встроенных в шкаф объектной телемеханики.

Page 21 — Каталог НКУ Ассоль 2020

Низковольтное комплектное устройство (НКУ) «Ассоль»  www.electronmash.ru




 Количество жил кабеля и их максимальное сечение, которые возможно подключить на одну   5 5 3   Типовые шкафы отходящих линий (ШЛ)  В шкафах ШЛ возможно размещение
 фазу шинной сборки типового ШВ, приведены в таблице 9                             функциональных модулей отходящих
            Модули отходящих линий, в зависимости от исполнения, обеспечивают следующие   линий фиксированного, втычного или
 Таблица 9. Максимальное количество жил и сечение вводного кабеля    стандартные функции:
 в типовых ШВ                                                                      выдвижного исполнений
            •  питание потребителей
 Номинальный ток вводного    Кол-во жил и сечение кабеля, мм², на одну фазу,    •  организация управления потребителем
 автоматического выключателя, А  L1, L2, L3, PEN, N, PE  •  защита сборных шин и потребителя от токов короткого замыкания и перегрузки
            •  контроль параметров напряжения и тока отходящей линии, учет электроэнергии (опционально)
 630–1000  4х240
            •  формирование сигналов состояния оборудования модуля
 1250–1600   6х240
 2000–2500  8х300  Возможная комплектация модуля отходящих линий:
 3200–4000  12х300
            •  автоматический выключатель
 Возможно изготовление шкафов с другими требованиями по количеству жил и сечению   •  контактор
 кабеля на фазу   •  трансформаторы тока
            •  узлы присоединения подводящих кабелей или шинного моста
 Подключение шинных мостов и шинопроводов осуществляется через узел соединения шин-  •  измерительные приборы
 ного моста или адаптер подключения шинопровода   •  элементы управления аппаратом отходящей линии

            Конструкция НКУ «Ассоль» предусматривает одновременное размещение в одном ШЛ
 5 5 2  Типовые секционные шкафы (ШС)   выдвижных модулей одного исполнения (либо ВУМ-1, либо ВУМ-2)  Допустимо одновременное
            размещение в одном шкафу модулей выдвижного и стационарного исполнения, при условии, что
            вся группа стационарных модулей должна быть размещена ниже группы выдвижных модулей
 ШС обеспечивает следующие стандартные функции:

 •  секционирования сборных шин
 •  коммутацию сборных шин в режиме АВР  Рис  15  Пример шкафа ШС
 •  управление АВР
 •  формирование сигналов состояния оборудования шкафа

 Возможная комплектация шкафа:

 •  секционный автоматический выключатель или выключатель-разъединитель
 •  вторичное оборудование системы АВР и цепей оперативного тока
 •  узлы присоединения подводящих кабелей или шинного моста, при разделении НКУ
 на несколько отдельностоящих секций
 •  элементы управления секционным аппаратом
 •  элементы системы сборных шин НКУ

 При виде внутреннего разделения свыше 3b и 4b ШС всегда является отдельным шкафом

 Точный перечень установленного в ШС оборудования определяется требованиями Заказчика
 к назначению и функционалу НКУ

 Компоновка и минимальные габариты ШС определяются номинальным током, типом и габаритами
 секционного автоматического выключателя, а также и расположением главной сборной шины

 Габариты каркаса ШС приведены в таблице 10

 Таблица 10.  Габаритные размеры ШС

                      Рис. 16. Пример ШЛ                Рис. 17. Пример ШЛ                 Рис. 18. Пример ШЛ
 Основные параметры  Размеры, мм
               с модулями фиксированного исполнения    с втычными модулями             с выдвижными модулями ВУМ‑1
 Высота каркаса без учета цоколя  1800; 2000; 2200; 2400
 Минимальная глубина каркаса   600, далее с шагом 200
 Минимальная ширина каркаса  400, далее с шагом 200




 18                                                                                                        19

Устройства автоматического ввода резерва типа АВР

УСТРОЙСТВО АВТОМАТИЧЕСКОГО ВВОДА РЕЗЕРВА ТИПА АВР

Шкафы автоматического ввода резерва серии (АВР) предназначены для бесперебойного снабжения цепей освещения и силового электрооборудования от двух независимых источников питания с помощью автоматического переключения контакторов с одной питающей линии на другую при исчезновении напряжения питания в сетях однофазного и трехфазного переменного тока напряжением 220 и 380В частотой 50Гц. Устройства АВР выполняются в металлических ящиках со степенью защиты IP21 и IP54. Габаритные размеры изделий зависят от типа комплектующих, встраиваемых приборов учета и схемы.

Особенности применяемых схем АВР:

Схемы первичных соединений подразделяются на вводные (с приборами учёта) и схемы без приборов учёта. Также применяются схемы с двумя вводами (основным и резервным) и объединенным в общую цепь нагрузки выходом, и схемы с двумя вводами (Ввод1, Ввод2) и секционным выключателем в цепи нагрузок.

В устройствах АВР с основным и резервным вводами в нормальном режиме электропитание в цепь нагрузки подаётся через автоматический выключатель QF1 и контактор KM1 основного ввода. При исчезновении напряжения питания на основном вводе происходит автоматическое переключение на резервный ввод. Возврат на основной ввод производится также в автоматическом режиме.

В устройствах АВР с секционным выключателем оба ввода в нормальном режиме являются рабочими, и секционный выключатель находится в выключенном положении. При пропадании напряжения на любом из вводов происходит отключение контактора обесточенного ввода и включение секционного контактора. При восстановлении напряжения питания на ранее обесточенном вводе происходит автоматическое отключение секционного контактора и включение контактора ввода. Предусмотрена регулируемая временная задержка, в пределах 0,15-10 секунд, на срабатывание секционного контактора. В устройствах с приборами учета на вводе дополнительно устанавливаются выключатели нагрузки и применяются вводные автоматические выключатели с отключающей способностью не менее 10кА.

Устройства изготавливаются согласно ТУ У 31.2-32729641-004:2011

Дополнительная информация:

Габаритный чертеж >>>

Прочие технические параметры можно получить в отделе продаж компании «Союз-Континент»
тел/факс. +38(061) 222-73-55  |  моб. +38(067) 612-38-93

Автоматические выключатели Siemens — ТРЕВИС и ВВК

Автоматические выключатели Siemens обеспечивают защиту от поражения электрическим током в случаях перегрузок и коротких замыканий, обеспечивая защиту людей, электроустановок и дорогостоящих устройств.

Выключатели Siemens представлены: воздушными автоматическими выключателями, компактными автоматические выключателями, модульными автоматическими выключателями и широким спектром принадлежностей.

Воздушные автоматические выключатели Siemens выпускаются компанией в двух исполнениях – серии 3WL и серии 3WT.

Воздушные автоматические выключатели Siemens 3WL доступны как автоматические выключатели и разъединители нагрузки: номинальные токи: 630 A до 6300 A;

• 3 типоразмера для различных номинальных диапазонов тока;
• 3-х и 4-х полюсные;
• номинальные рабочие напряжения до AC 1000V;
• 3 различных класса отключающей способности от 50 kA до 100 kA.

Область применения автоматических выключателей Siemens 3WL:

• как вводной-, распределительный-, секционный- и выключатель отходящих линий в электрических установках;
• для коммутации и защиты двигателей, конденсаторов, генераторов, трансформаторов, сборных шин и кабелей;
• применение как аварийный автоматический выключатель совместно с аксессуарами аварийного отключения ( DIN VDE 0113, IEC 60204-1).

Воздушные автоматические выключатели Siemens 3WT с воздушной изоляцией закрывает все потребности на номинальные токи от 400А до 4000А с помощью всего двух типоразмеров и широкого выбора аксессуаров.

Основное преимущество любой из версий автоматических выключателей Siemens 3WT – это высококачественное решение по экономичной цене.

Компактные автоматические выключатели Siemens 3VL доступны как с термомагнитные расцепител (от 16 до 630 А) так и с электронными (от 63 до 1600 А).

Исполнения автоматических выключателей Siemens 3VL: для защиты электроустановок; для защиты электродвигателей; для защиты стартерных сборок; как выключатель-разъединитель без теплового расцепителя.

Разнообразные исполнения автоматических выключателей Siemens 3VL подходят для следующих применений: как вводной автомат или автоматический выключатель защиты отходящих линий в распределительных установках; как коммутационное и защитное устройство для электродвигателей, трансформаторов и конденсаторов; как главный и аварийный выключатель совместно с поворотными приводами с возможностью запирания и защитными крышками.

Компактные автоматические выключатели Siemens 3VT

предназначены для установки как на объектах инфраструктуры, так и для распределения электроэнергии в промышленности, например: электроустановках, конденсаторах, трансформаторах, генераторах и др.. Возможное применение автоматических выключателей Siemens 3VT – в качестве вводных, секционных и отходящих аппаратов защиты и коммутации.

Автоматические выключатели 3VT представлены 5 типоразмерами, имеют высокую степень надежности и безопасности.

Модульные автоматические выключатели Siemens

Предназначены для защиты кабелей и проводов от перегрузки и короткого замыкания, защищая электрооборудования от перегрева согласно DIN VDE 0100 часть 430.

При определенных условиях модульные автоматические выключатели обеспечивают также защиту от поражения электрическим током при косвенном прикосновении в случае нарушения изоляции по DIN VDE 0100 часть 410. Благодаря заданным уставкам расчетного тока линейные автоматы Siemens могут также ограниченно использоваться для защиты двигателей.

Модульные автоматические выключатели Siemens представлены сериями 5SL, 5SY, 5SP и дополнительными компонентами.

Дуги в автоматических выключателях

Контактная дуга в автоматических выключателях представляет собой чрезвычайно сложный электро-термо-гидродинамический процесс, и мы никогда полностью математически не описываем детальную физику дуги. Наша цель здесь — разработать приблизительную модель дуги, чтобы мы могли рассматривать дугу как элемент цепи и анализировать электрические цепи, содержащие дуги.

Во время нормальной работы автоматического выключателя дуга, если она присутствует, постоянно изменяется. Он динамически удлиняется за счет разъединяющих контактов и электромагнитных сил, которые отталкивают его от первоначальной траектории.Он динамически нагревается своим током. Он динамически охлаждается окружающей средой и, возможно, другими вспомогательными средствами (принудительный поток газа, холодные защитные стенки и т. д.). И, в зависимости от чистой скорости поглощения энергии (нагрев минус охлаждение), она динамически увеличивается в площади поперечного сечения.

Поскольку дуга изменяется физически и термически, она также изменяется электрически. Изменение электрических характеристик дуги, в свою очередь, изменяет величину сквозного тока, который может обеспечить внешняя электрическая цепь.Следовательно, инженерное описание (а это все, что мы ищем) дуги выключателя должно включать динамическое описание взаимодействия выключателя с электрической сетью. Теперь мы обсудим компоненты электрической дуги: катоды, аноды и плазменные колонны.

Два дуговых электрода называются катодом и анодом. Электроны инжектируются в дугу катодом со скоростью, пропорциональной току дуги. Электроны дуги собираются анодом с той же скоростью, поскольку ток должен быть непрерывным.Область между катодом и анодом делится на три подобласти: область падения катода, столб плазмы (иногда называемый положительным столбом) и область падения анода.

Типичный профиль напряжения на пути «короткой» дуги показан на Рис. 5.7 .

Короче говоря, мы имеем в виду, что падение напряжения на столбе плазмы мало по сравнению с комбинированным падением напряжения на участках падения катода и анода. Как правило, это происходит, когда физическая длина столба плазмы мала.Области падения катода и анода являются переходными областями между металлическими электродами катода и анода и столбом газовой плазмы. Величины электрических полей в области падения катода и анода намного выше, чем величины полей в пределах металлических катода и анода. Причем значительно выше, чем величина поля внутри плазменной области. Более сильные электрические поля, по определению, представляют собой более высокие падения напряжения на единицу расстояния, и, следовательно, использование термина «падение», как и «падение напряжения» в описаниях катодной и анодной переходных областей.

Падение или «падение» напряжения в областях падения катода и анода сильно зависит от материалов, используемых в качестве электродов катода и анода, но относительно слабо зависит от уровня тока в дуге. Энергия, необходимая для полного удаления электрона с поверхности материального тела, определяется как «работа выхода» этого материала. Выраженная в виде эквивалентного напряжения (энергия, деленная на заряд одного электрона), работа выхода большинства металлических элементов в вакууме составляет приблизительно от 4 до 5 вольт.Подробная физика эмиссии и сбора электронов в катодной и анодной областях в условиях дуги настолько сложна, что исследователи теоретически проанализировали лишь ограниченное количество слаботочных, упрощенных случаев. Для наших целей достаточно сказать, что падение напряжения на катоде и аноде «порядка» работы выхода катода и анода.

Фактическая площадь поверхности эмиссии электронов с катода и сбора электронов с анода зависит от общего тока дуги.Однако плотность тока в этих активных областях чрезвычайно велика, особенно для катода. Плотности тока, превышающие 10 ⁶ А/см ² , и температуры поверхности, превышающие 4000 ^o К, были постулированы Ли для катодных «пятен». При этих плотностях тока и температуре электронная эмиссия представляет собой комбинацию термоэлектронной и автоэлектронной эмиссии. Электроны с достаточной тепловой энергией могут термоэлектронно покинуть поверхность катода, но из-за большой концентрации положительных ионов перед катодом также присутствует сильное поверхностное электрическое поле.Это позволяет поверхностным электронам туннелировать через энергетический барьер с уменьшенной работой выхода на поверхности и ускоряться или «испускаться» за счет полевой эмиссии.

На аноде могут присутствовать даже более высокие поверхностные «точечные» температуры. Когда электроны покидают катод, они уносят с собой энергию. Следовательно, катод фактически охлаждается на их выходе (однако в сумме катод нагревается за счет нагрева I ² R внутри катодного пятна и энергии поступающих положительных ионов).Когда электроны попадают на анод, они отдают свою энергию поверхности анода и нагревают ее (в дополнение к нагреву анода I ² R).

В зависимости от фактических точечных температур поверхности материал, испарившийся с поверхности анода и катода, будет перемещаться с более горячих поверхностей на более холодные, если зазор достаточно мал (как в прерывателе при начальном размыкании контактов). Некоторые исследователи показали, что перенос материала может быть функцией пикового тока дуги, когда пиковая температура поверхности переходит от катода к аноду, когда пиковый ток дуги превышает определенный порог.

Плазменный столб дуги состоит из частично ионизированного газа. Молекулы газа «ионизуются», когда нейтральные молекулы газа разделяются на отрицательно заряженные свободные электроны и положительно заряженные ионы. Это происходит в результате ряда различных процессов: столкновения электронов и положительных ионов в сильном электрическом поле; поглощение излучения; и термическая ионизация, ионизация посредством столкновений с высокотемпературными (т.е. высокоэнергетическими) электронами, положительными ионами и нейтральными молекулами. Все эти процессы происходят в дуге; относительная важность каждого из них зависит от местоположения в столбе плазмы и силы дуги.Энерговклад в плазменный столб представляет собой джоулев нагрев за счет подвижных носителей тока.

Поскольку существует большая разница между массой электрона и массой положительного иона, существует большая разница между реакцией электрона и положительного иона на приложенное электрическое поле. Безусловно, большая часть тока в плазменном столбе дуги переносится электронами. Следовательно, начальная передача энергии плазме осуществляется электронному газу внутри плазмы.Но очень быстро, посредством столкновений, эта энергия делится с положительными ионами плазмы и фоновыми нейтральными молекулами. Таким образом, в интервалах времени, представляющих интерес для инженера-конструктора выключателя, с очень хорошей степенью приближения плазма находится в состоянии теплового равновесия. То есть все компоненты (электроны, ионы и нейтральные молекулы) в пределах пространственной области имеют одинаковую температуру.

В условиях теплового равновесия скорость ионизации в пределах определенной дифференциальной области уравновешивается равной скоростью ионно-электронной рекомбинации.Кроме того, чистые концентрации или плотности электронов и положительных ионов примерно равны и монотонно зависят от температуры плазмы.

Проводимость области плазмы в дуге сильно зависит от температуры плазмы. Чем выше температура, тем выше уровень термической ионизации и концентрация носителей. Чем больше носителей, тем меньше величина электрического поля, необходимая для поддержания данного уровня плотности тока (т.е. увеличивается проводимость).Этот эффект положительной обратной связи — больший ток → более высокий нагрев → больше носителей заряда → больший ток для данного уровня внешнего возбуждения — частично объясняет стационарное отрицательное дифференциальное сопротивление дуги.

Другим фактором, влияющим на стационарное отрицательное дифференциальное сопротивление дуги, является распространение столба плазмы по поперечному сечению при более высоких уровнях тока. По мере того, как температура активного (ионизированного) плазменного столба увеличивается, повышается и температура газа, окружающего плазменный столб, за счет теплопроводности (и, возможно, конвекции и излучения).При достаточно высоких температурах выше пороговой температуры непосредственно окружающий газ также будет подвергаться термической ионизации. Затем будут присутствовать дополнительные носители для переноса тока дуги, что еще больше увеличит результирующую проводимость дуги.

Типичная статическая или установившаяся характеристика напряжения тока дуги приведена в Рисунок 5.8 .

Как правило, при данном уровне тока дуги напряжение дуги пропорционально длине дуги. Но для данной длины дуги более высокие токи дуги приводят к меньшему падению напряжения дуги из-за характеристики статического отрицательного дифференциального сопротивления.

Обычная схема управления дугой, используемая во многих конструкциях автоматических выключателей (т. е. метод, используемый для увеличения общего напряжения дуги на главных контактах), заключается в том, чтобы заставить дугу проникнуть в дугогасительную перегородку или структуру разделителя. Типичная конструкция дугогасительной перегородки в малогабаритном автоматическом выключателе показана на рис. 5.9 .

Дуговые перегородки разбивают одну дугу на несколько более коротких дуг, соединенных последовательно. Падения анодного и катодного напряжения этих нескольких дуг затем складываются и составляют основную часть общего напряжения устройства – дугового напряжения.Движение дуги в перегородку инициируется магнитной силой Лоренца, или силой J x B, из-за самого тока дуги (J — плотность тока дуги, а B — плотность магнитного потока из-за тока). Эта магнитная сила Лоренца представляет собой ту же силу, которая имеет тенденцию отталкивать контактные поверхности друг от друга из-за сужения путей тока, протекающих к мельчайшим точкам контакта. Движение дуги из-за этой собственной магнитной силы называется магнитным дутьем дуги.

Магнитный обдув также используется для принудительного перемещения дуги по «гусеницам» дуги, прикрепленным к контактным конструкциям (см. рис. 5.10) .

Использование направляющих дуги позволяет сохранить более дорогой контактный материал из серебряного сплава за счет перемещения катодных/анодных «ножек» дуги с контактов на менее дорогой материал направляющей. Кроме того, направляющие дуги обеспечивают более длинный путь прохождения дуги и могут действовать в качестве среды передачи между межконтактной областью и любой дугогасительной перегородкой или областью дугогасительной камеры. Дуговые бегунки можно усовершенствовать, добавив ступенчатые электромагнитные приводные катушки, чтобы еще больше усилить силу магнитного дутья по всей длине бегунка. (см. рис. 5.11).

При проектировании и анализе автоматических выключателей статические характеристики дуги, безусловно, представляют интерес, но основное внимание уделяется динамическим характеристикам дуги. Дуга переносит ток цепи до тех пор, пока прерывание не будет успешным, то есть будет ли дуга снова зажигаться при повышении напряжения на контактах выключателя, это вопрос, на который можно ответить только путем изучения динамического поведения дуги.

Как рассчитать ток короткого замыкания автоматического выключателя

Когда в электрической системе происходит короткое замыкание, через систему протекает огромный ток короткого замыкания, включая контакты автоматического выключателя (CB), если неисправность не устраняется путем отключения ЦБ. Когда ток короткого замыкания протекает через выключатель, различные токоведущие части автоматического выключателя подвергаются огромным механическим и термическим нагрузкам.

Если токопроводящие части выключателя не имеют достаточной площади поперечного сечения, может возникнуть опасная высокая температура.Эта высокая температура может повлиять на качество изоляции выключателя.

Контакты выключателя также подвержены высокой температуре. Термические напряжения контактов ВТ пропорциональны I ² Rt, где R — контактное сопротивление, зависит от контактного давления и состояния контактной поверхности. I — среднеквадратичное значение тока короткого замыкания, t — продолжительность, в течение которой ток короткого замыкания протекал через контакты.

После возникновения неисправности ток короткого замыкания сохраняется до тех пор, пока отключающий блок выключателя не сломается.Следовательно, время t является временем отключения автоматического выключателя. Так как это время очень меньше миллисекунд, предполагается, что все тепло, выделяющееся при повреждении, поглощается проводником, так как нет достаточного времени для конвекции и излучения тепла.
Повышение температуры можно определить по следующей формуле:

Где T — повышение температуры в секунду в градусах Цельсия.
I — ток (симметричный среднеквадратичный) в Амперах.
А — площадь поперечного сечения проводника.
ε – температурный коэффициент удельного сопротивления проводника при 20 ^o С.

Поскольку нам известно, что алюминий выше 160 ^o С теряет свою механическую прочность и становится мягким, желательно ограничить температуру подняться ниже этой температуры. Это требование фактически устанавливает допустимый рост температуры при коротком замыкании. Этого предела можно достичь, контролируя время отключения выключателя и правильно рассчитывая размер проводника.

Сила короткого замыкания

Электромагнитная сила, возникающая между двумя параллельными проводниками с электрическим током, определяется по формуле

Где L — длина обоих проводников в дюймах.
S — расстояние между ними в дюймах.
I — ток, протекающий по каждому из проводников.

Экспериментально доказано, что электромагнитная сила короткого замыкания максимальна, когда значение тока короткого замыкания I в 1,75 раза превышает начальное среднеквадратичное значение волны симметричного тока короткого замыкания.

Однако при определенных обстоятельствах возможно развитие сил, превышающих указанные, например, в случае очень жестких стержней или из-за резонанса в случае стержней, подверженных механической вибрации.Эксперименты также показали, что реакции, вызываемые переменным током в нерезонансной конструкции в момент приложения или снятия сил, могут превышать реакции, возникающие при протекании тока.

Таким образом, рекомендуется ошибиться в сторону безопасности и учесть все непредвиденные обстоятельства, для которых следует принять во внимание максимальную силу, которая может быть развита начальным пиковым значением асимметричного тока короткого замыкания. Эта сила может быть принята равной удвоенной величине, рассчитанной по приведенной выше формуле.

Формула применима только для проводов круглого сечения. Хотя L является конечной длиной частей проводников, проходящих параллельно друг другу, но формула подходит только в том случае, если общая длина каждого проводника считается бесконечной.

В практических случаях общая длина проводника не бесконечна. Учитывается также, что плотность потока вблизи концов проводника с током значительно отличается от его средней части.

Следовательно, если мы используем приведенную выше формулу для короткого проводника, расчетная сила будет намного выше фактической.

Видно, что эта ошибка может быть значительно устранена, если мы используем термин

вместо L/S в приведенной выше формуле.
Тогда формула принимает вид бесплатный результат.
Если L/S < 4, формула (2) подходит для безошибочного результата.Приведенные выше формулы применимы только для проводников круглого сечения. Но для проводника прямоугольного сечения формула должна иметь некоторый поправочный коэффициент. Скажем, этот коэффициент равен K. Следовательно, приведенная выше формула в конечном итоге принимает вид
. Хотя влияние формы поперечного сечения проводника быстро уменьшается, если расстояние между проводниками увеличивается, значение K максимально для лентовидного проводника, толщина которого значительно меньше его ширина. K пренебрежимо мал, когда форма поперечного сечения проводника идеально квадратная.K — единица для проводника идеально круглого сечения. Это относится как к стандартным автоматическим выключателям, так и к автоматическим выключателям с дистанционным управлением.

Поперечное сечение автоматического выключателя согласно [9].

Контекст 1

… ошибка и защита остальной сети. Отказ в работе будет иметь серьезные последствия для безопасности и финансовые последствия, поскольку неисправность сети необходимо будет устранять с помощью более удаленного автоматического выключателя, что занимает больше времени и отключает больше клиентов от обслуживания. Соответственно, автоматические выключатели должны иметь очень высокую готовность. На рис. 2 показано поперечное сечение элегазового выключателя (SF 6 ), состоящего из основных и параллельных дугогасительных контактных систем. Главный контакт проводит ток между неподвижной и подвижной частями выключателя, а дугогасительный контакт обеспечивает дугообразование во время разъединения. Сопло направляет газ SF 6 для эффективного гашения …

Контекст 2

… Когда выключатель находится во включенном положении, ток течет от неподвижного главного контакта к подвижному главному контакту (рис.2, пунктирная линия пуста …

Контекст 3

… Когда автоматический выключатель начинает размыкаться, как показано на рис. 2, дуги нет, поскольку ток продолжает течь от верхней клеммы к движущимся частям. через неподвижный и подвижный дугогасительные контакты (см. ток на рис. 2, штриховые линии закрашены наконечниками стрелок). • Во время размыкания подвижных дугогасительных контактов (рис. 2, сплошные пустые стрелки) ток продолжает течь из-за генерируемой дуги …

Контекст 4

… Когда автоматический выключатель начинает размыкаться, как показано на рис. 2, дуги нет, так как ток продолжает течь от верхней клеммы к подвижным частям через неподвижные и подвижные дугогасительные контакты (см. ток на рис. 2, пунктирная линия). заполненные стрелки). • Во время размыкания подвижных дугогасительных контактов (рис. 2, сплошные пустые стрелки) ток продолжает течь из-за дуги, возникающей между неподвижным и подвижным …

Контекст 5

… Когда автоматический выключатель начинает размыкаться, как показано на рис.2, дуги нет, так как ток продолжает течь от верхней клеммы к подвижным частям через неподвижные и подвижные дугогасительные контакты (см. ток на рис. 2, заштрихованные стрелки). • Во время размыкания подвижных дугогасительных контактов (рис. 2, сплошные пустые стрелки) ток продолжает течь из-за дуги, возникающей между неподвижным и подвижным . ..

Контекст 6

… Кумулятивная деградация (CD) автоматического выключателя определяется током в дуге между неподвижным и подвижным контактами, которая образуется при размыкании выключателя (см.Рис. 2). Формально он определяется как …

Поперечные переливы однополюсных автоматических выключателей

Автор

Перечислено:

• Брюглер, Джеймс

  (Мельбурнский университет)

• Линтон, Оливер

  (Кембриджский университет)

• Носс, Джозеф

  (Совет по финансовой стабильности)

• Педаче, Лукас

  (Банк Англии)

Abstract

В этой статье данные о транзакциях используются для оценки того, как отдельные акции на Лондонской фондовой бирже влияют на другие акции, которые продолжают торговаться.Этот «побочный» эффект оценивается путем расчета влияния остановки торговли на рыночное качество акций, которые продолжают торговаться, и сравнения этого эффекта с эффектом акции, абсолютная доходность которой почти достаточна для того, чтобы вызвать остановку торговли, но не делайте этого. Качество рынка измеряется комбинацией торговых издержек, волатильности и объема. Мы обнаружили, что автоматические выключатели приводят к значительному улучшению ликвидности и снижению волатильности акций, которые продолжают торговаться.Это может свидетельствовать о том, что — по крайней мере, за период, охватываемый нашими данными, — отдельные выключатели акций играют важную роль в уменьшении распространения низкого качества рынка на акции.

Рекомендуемое цитирование

Брюглер, Джеймс и Линтон, Оливер и Носс, Джозеф и Педаче, Лукас, 2018 г. « Переливы поперечного сечения одинарных автоматических выключателей ,» Рабочие документы Банка Англии 759, Банк Англии.

Ручка: RePEc:boe:boeewp:0759

Скачать полный текст от издателя

Каталожные номера указаны в IDEAS

1. Ли, Чарльз М.К. и Рэди, Марк Дж. и Сегин, Пол Дж., 1994.» Объем, волатильность и торговля на Нью-Йоркской фондовой бирже останавливаются «, Журнал финансов, Американская финансовая ассоциация, том. 49(1), страницы 183-214, март.
2. Кэти Юань, 2005 г. « Асимметричные движения цен и ограничения на заимствование: модель равновесия рациональных ожиданий кризисов, заражения и неразберихи », Журнал финансов, Американская финансовая ассоциация, том. 60(1), страницы 379-411, февраль.
3. Паоло Паскуайелло, 2007 г. « Несовершенная конкуренция, информационная неоднородность и финансовое заражение », Обзор финансовых исследований, Общество финансовых исследований, том.20(2), страницы 391-426.
4. Лаутербах, Бени и Бен-Цион, Ури, 1993 г. « Крах фондового рынка и эффективность автоматических выключателей: эмпирические данные », Журнал финансов, Американская финансовая ассоциация, том. 48(5), стр. 1909-1925, декабрь.
5. Гольдштейн, Майкл А. и Кавайец, Кеннет А., 2004 г. « Торговые стратегии во время прерываний цепи и экстремальных движений рынка «, Журнал финансовых рынков, Elsevier, vol. 7(3), страницы 301-333, июнь.
6. Герети, Мейсон С. и Малхерин, Дж. Гарольд, 1992 г. « Остановки торговли и рыночная активность: анализ объема при открытии и закрытии », Журнал финансов, Американская финансовая ассоциация, том. 47(5), стр. 1765-1784, декабрь.
7. Ким, Кеннет и Ри, С. Гон, 1997 г. « Ценовой предел производительности: данные Токийской фондовой биржи ,» Журнал финансов, Американская финансовая ассоциация, том. 52(2), страницы 885-899, июнь.
8. Сюн, Вэй, 2001 г.« Конвергентная торговля с эффектом богатства: механизм усиления на финансовых рынках », Журнал финансовой экономики, Elsevier, vol. 62(2), страницы 247-292, ноябрь.
9. Шейн А. Корвин и Марк Л. Липсон, 2000 г. « Поток ордеров и ликвидность вокруг NYSE Trading Halts », Финансовый журнал, Американская финансовая ассоциация, том. 55(4), стр. 1771-1805, август.

Полные ссылки (включая те, которые не соответствуют элементам в IDEAS)

Цитаты

Цитаты извлекаются проектом CitEc, подпишитесь на его RSS-канал для этого элемента.

Процитировано:

1. Вонг, Кин Мин и Конг, Сяо Вэй и Ли, Мин, 2020 г. « Магнитный эффект автоматических выключателей и его взаимодействие с ценовыми ограничениями «, Журнал Pacific-Basin Finance, Elsevier, vol. 61 (С).
2. Шан Лу, Цзичан Чжао и Хуэйвен Ван, 2019 г. « Появление критически важных акций при рыночном крахе «, Документы 1908.07244, arXiv.org.

Наиболее похожие товары

Это элементы, которые чаще всего цитируют те же работы, что и этот, и цитируются теми же работами, что и этот.

1. Джеймс Брюглер и Оливер Линтон, 2014 г. « Отдельные автоматические выключатели на Лондонской фондовой бирже: улучшают ли они последующее рыночное качество? », Рабочие документы CeMMAP CWP07/14, Центр методов и практики микроданных, Институт финансовых исследований.
2. Ван, Стивен Шуе и Сюй, Куан и Чжан, Хао, 2019 г. « Исследование микроструктуры автоматических выключателей на китайских фондовых рынках », Журнал Pacific-Basin Finance, Elsevier, vol. 57 (С).
3. Джеймс Брюглер и Оливер Линтон, 2014 г.«Автоматические выключатели на Лондонской фондовой бирже: улучшают ли они последующее качество рынка? », Кембриджские рабочие документы по экономике 1453 г., экономический факультет Кембриджского университета.
4. Имтиаз Мохаммад Сифат и Ажар Мохамад, 2019 г. « Автоматические выключатели как рычаги стабильности рынка: обзор исследований, практики и проблем », Международный журнал финансов и экономики, John Wiley & Sons, Ltd., vol. 24(3), страницы 1130-1169, июль.
5. Клэпхэм, Бенджамин и Гомбер, Питер и Хаферкорн, Мартин и Панц, Свен, 2017 г.» Управление избыточной нестабильностью: конструкция и эффективность автоматических выключателей «, Серия рабочих документов SAFE 195, Институт финансовых исследований Лейбница SAFE.
6. Дафна Ян Ду, Цяньцю Лю и С. Гон Ри, 2009 г. « Анализ магнитного эффекта при ценовых ограничениях », International Review of Finance, International Review of Finance Ltd. , vol. 9(1-2), страницы 83-110, март.
7. Вонг, Кин Мин и Конг, Сяо Вэй и Ли, Мин, 2020 г. « Магнитный эффект автоматических выключателей и его взаимодействие с ценовыми ограничениями «, Журнал Pacific-Basin Finance, Elsevier, vol.61 (С).
8. Чан, Сун Хуат и Ким, Кеннет А. и Ри, С. Гон, 2005 г. » Производительность ценового лимита: свидетельство из данных транзакций и книги лимитных ордеров ,» Журнал эмпирических финансов, Elsevier, vol. 12(2), страницы 269-290, март.
9. Ли, Зегуан и Хоу, Кэцян и Чжан, Чао, 2021 г. « Влияние автоматических выключателей на фондовый рынок Китая », Журнал Pacific-Basin Finance, Elsevier, vol. 68 (С).
10. Ким, Йонг Х. и Ягуэ, Хосе и Ян, Дж.Джимми, 2008 год. « Относительная эффективность торговых остановок и ценовых ограничений: данные Испанской фондовой биржи », Международный обзор экономики и финансов, Elsevier, vol. 17(2), страницы 197-215.
11. Чолджун Эом и Стивен Дж. Джордан, Ву-Байк Ли и Чон Вон Пак, 2020 г. « Программы торговли и регулирования торговли: свидетельство корейского рынка ценных бумаг », Журнал фьючерсных рынков, John Wiley & Sons, Ltd., том. 40(1), страницы 44-66, январь.
12. Фараг, Хишам, 2014 г. « Эффективность конкурирующих режимов регулирования и эффекты переключения: данные по развивающемуся рынку », Журнал Global Finance, Elsevier, vol. 25(2), страницы 136-147.
13. Фараг, Хишам, 2013 г. « Диапазоны предельных цен, асимметричная волатильность и аномалии фондового рынка: данные по развивающимся рынкам », Журнал Global Finance, Elsevier, vol. 24(1), страницы 85-97.
14. Ким, Йонг Х. и Ян, Дж. Джимми, 2008 г. « Влияние ценовых ограничений на внутридневную волатильность и информационную асимметрию «, Журнал Pacific-Basin Finance, Elsevier, vol.16(5), страницы 522-538, ноябрь.
15. Оливер Линтон и Сохейл Махмудзаде, 2018 г. « Последствия высокочастотной торговли для рынков ценных бумаг », Ежегодный обзор экономики, Ежегодные обзоры, том. 10(1), страницы 237-259, август.
    • Оливер Линтон и Сохейл Махмудзаде, 2018 г. « Последствия высокочастотной торговли для рынков ценных бумаг », Рабочие документы CeMMAP CWP06/18, Центр методов и практики микроданных, Институт финансовых исследований.
    • Линтон, О.и Махмудзаде С., 2018 г. « Последствия высокочастотной торговли для рынков ценных бумаг », Кембриджские рабочие документы по экономике 1802 г., экономический факультет Кембриджского университета.
16. Леаль, Сандрин Джейкоб и Наполетано, Мауро, 2019. « Стабильность рынка по сравнению с устойчивостью рынка: эксперименты в области политики регулирования в агентной модели с низко- и высокочастотной торговлей », Журнал экономического поведения и организации, Elsevier, vol. 157(С), страницы 15-41.
    • Сандрин Джейкоб Лил и Мауро Наполетано, 2016 г. « Стабильность рынка и устойчивость рынка: эксперименты в области политики регулирования в агентной модели с низкочастотной и высокочастотной торговлей », публикации Sciences Po 2016-12, Наук По.
    • Сандрин Джейкоб Лил и Мауро Наполетано, 2019 г. « Стабильность рынка по сравнению с устойчивостью рынка: эксперименты в области политики регулирования в агентной модели с низко- и высокочастотной торговлей », публикации Sciences Po информация: hdl:2441/6ummnc8nko8, Sciences Po.
    • Сандрин Джейкоб Лил и Мауро Наполетано, 2016 г. » Стабильность рынка против устойчивости рынка: эксперименты в области политики регулирования в агентной модели с низкочастотной и высокочастотной торговлей «, Рабочие бумаги хал-01512781, хал.
    • Сандрин Джейкоб Лил и Мауро Наполетано, 2016 г. » Стабильность рынка против устойчивости рынка: эксперименты в области политики регулирования в агентной модели с низкочастотной и высокочастотной торговлей «, Пост-печать хал-01512779, хал.
    • Сандрин Джейкоб Лил и Мауро Наполетано, 2016 г.« Стабильность рынка и устойчивость рынка: эксперименты в области политики регулирования в агентной модели с низкочастотной и высокочастотной торговлей », Серия статей ЛЕМ 2016/15, Лаборатория экономики и менеджмента (LEM), Школа повышения квалификации Сант-Анна, Пиза, Италия.
    • Сандрин Джейкоб Лил и Мауро Наполетано, 2016 г. » Стабильность рынка против устойчивости рынка: эксперименты в области политики регулирования в агентной модели с низкочастотной и высокочастотной торговлей «, Пост-печать хал-01512780, хал.
    • Сандрин Джейкоб Лил и Мауро Наполетано, 2017 г. » Стабильность рынка против устойчивости рынка: эксперименты в области политики регулирования в агентной модели с низкочастотной и высокочастотной торговлей «, Пост-печать хал-01768876, хал.
    • Сандрин Джейкоб Лил и Мауро Наполетано, 2016 г. « Стабильность рынка и устойчивость рынка: эксперименты с регулятивной политикой в ​​агентной модели с низко- и высокочастотной торговлей », Документы о труде в офисе 2016-12, Французская обсерватория экономических конъюнктур (OFCE).
17. Вонг, Вун К. и Чанг, Мэтью К. и Ту, Энтони Х., 2009 г. « Являются ли эффекты магнита вызванными неосведомленными трейдерами? Данные Тайваньской фондовой биржи », Журнал Pacific-Basin Finance, Elsevier, vol. 17(1), страницы 28-40, январь.
18. Вонг, Вун К. и Лю, Бо и Цзэн, Юн, 2009 г. « Могут ли ценовые ограничения помочь, когда цена падает? Данные по транзакциям на Шанхайской фондовой бирже «, China Economic Review, Elsevier, vol.20(1), страницы 91-102, март.
19. Ли, Джи-Хаун и Чоу, Робин К., 2004 г. « Характеристики внутридневной доходности акций, окружающие предел цены, достигают ,» Журнал многонационального финансового менеджмента, Elsevier, vol. 14(4-5), страницы 485-501.
20. Ду, Ян и Лю, Цяньцю и Ри, С. Гон, 2006 г. « Анатомия магнитного эффекта: данные высокочастотных данных Корейской фондовой биржи », Серия рабочих документов CEI 2005-17, Центр экономических институтов, Институт экономических исследований, Университет Хитоцубаси.

Подробнее об этом изделии

Ключевые слова

Автоматические выключатели; микроструктура рынка; рыночное качество;
Все эти ключевые слова.

Классификация JEL:

• G12 — Финансовая экономика — — Общие финансовые рынки — — — Оценка активов; объем торгов; Процентные ставки по облигациям
• G14 – Финансовая экономика – – Общие финансовые рынки – – – Информация и эффективность рынка; Исследования событий; Инсайдерская торговля
• G15 – Финансовая экономика – – Общие финансовые рынки – – – Международные финансовые рынки
• G18 — Финансовая экономика — — Общие финансовые рынки — — — Государственная политика и регулирование

Поля НЭПа

Эта статья была анонсирована в следующих отчетах НЭПа:

Статистика

Доступ и загрузка статистики

Исправления

Все материалы на этом сайте предоставлены соответствующими издателями и авторами. Вы можете помочь исправить ошибки и упущения. При запросе исправления укажите дескриптор этого элемента: RePEc:boe:boeewp:0759 . См. общую информацию о том, как исправить материал в RePEc.

По техническим вопросам, касающимся этого элемента, или для исправления его авторов, названия, реферата, библиографической информации или информации для загрузки, обращайтесь: . Общие контактные данные провайдера: https://edirc.repec.org/data/boegvuk.html .

Если вы создали этот элемент и еще не зарегистрированы в RePEc, мы рекомендуем вам сделать это здесь.Это позволяет связать ваш профиль с этим элементом. Это также позволяет вам принимать потенциальные ссылки на этот элемент, в отношении которых мы не уверены.

Если CitEc распознал библиографическую ссылку, но не связал с ней элемент в RePEc, вы можете помочь с помощью этой формы .

Если вы знаете об отсутствующих элементах, ссылающихся на этот, вы можете помочь нам создать эти ссылки, добавив соответствующие ссылки таким же образом, как указано выше, для каждого ссылающегося элемента. Если вы являетесь зарегистрированным автором этого элемента, вы также можете проверить вкладку «Цитаты» в своем профиле RePEc Author Service, так как некоторые цитаты могут ожидать подтверждения.

По техническим вопросам, касающимся этого элемента, или для исправления его авторов, названия, реферата, библиографической информации или информации для загрузки, обращайтесь: Digital Media Team (адрес электронной почты доступен ниже). Общие контактные данные провайдера: https://edirc.repec.org/data/boegvuk.html .

Обратите внимание, что фильтрация исправлений может занять пару недель. различные услуги RePEc.

%PDF-1.4 % 2683 0 объект > эндообъект внешняя ссылка 2683 71 0000000016 00000 н 0000003453 00000 н 0000003623 00000 н 0000004146 00000 н 0000004261 00000 н 0000005350 00000 н 0000005817 00000 н 0000006087 00000 н 0000006614 00000 н 0000006741 00000 н 0000007181 00000 н 0000007669 00000 н 0000008224 00000 н 0000008486 00000 н 0000009096 00000 н 0000009370 00000 н 0000009811 00000 н 0000010076 00000 н 0000010556 00000 н 0000011170 00000 н 0000011426 00000 н 0000012040 00000 н 0000012177 00000 н 0000012206 00000 н 0000012843 00000 н 0000016474 00000 н 0000021994 00000 н 0000025698 00000 н 0000043871 00000 н 0000054748 00000 н 0000070065 00000 н 0000074339 00000 н 0000076124 00000 н 0000076195 00000 н 0000079029 00000 н 0000081674 00000 н 0000081780 00000 н 0000081893 00000 н 0000082018 00000 н 0000101752 00000 н 0000110938 00000 н 0000111209 00000 н 0000111707 00000 н 0000113879 00000 н 0000114136 00000 н 0000114382 00000 н 0000114466 00000 н 0000114523 00000 н 0000114596 00000 н 0000114681 00000 н 0000114780 00000 н 0000114929 00000 н 0000135712 00000 н 0000136118 00000 н 0000136197 00000 н 0000136391 00000 н 0000136705 00000 н 0000136746 00000 н 0000140125 00000 н 0000140309 00000 н 0000140617 00000 н 0000140696 00000 н 0000141057 00000 н 0000142871 00000 н 0000147064 00000 н 0000251807 00000 н 0000255571 00000 н 0000258489 00000 н 0000267410 00000 н 0000003228 00000 н 0000001755 00000 н трейлер ]/Предыдущая 5698760/XRefStm 3228>> startxref 0 %%EOF 2753 0 объект >поток

Сечение силовых кабелей для фидеров, управляемых автоматическим выключателем (часть 1)

Распределительный щит низкого напряжения с автоматическими выключателями (вводы, фидеры)

подать заявку на определение размеров кабелей для фидеров, управляемых автоматическим выключателем:

[fancy_header] I. Стойкость к току короткого замыкания [/fancy_header]

Этот критерий применяется для определения минимальной площади поперечного сечения кабеля, чтобы кабель мог выдержать ток короткого замыкания.

Если не проверить размер проводника для нагрева при коротком замыкании, это может привести к необратимому повреждению изоляции кабеля, а также к возгоранию. В дополнение к термическим нагрузкам кабель может также подвергаться значительным механическим нагрузкам.

[fancy_header] II.Допустимая нагрузка по постоянному току [/fancy_header]

Этот критерий применяется для того, чтобы поперечное сечение кабеля могло непрерывно выдерживать требуемый ток нагрузки при расчетной температуре окружающей среды и условиях прокладки.

[fancy_header] III. Начальное и рабочее падение напряжения в кабеле [/fancy_header]

Этот критерий применяется, чтобы убедиться, что площадь поперечного сечения кабеля достаточна для удержания падения напряжения (из-за импеданса проводника кабеля) в пределах указанного предела, чтобы оборудование, на которое подается питание по этому кабелю, получает по крайней мере минимальное требуемое напряжение на входной клемме источника питания как во время запуска, так и в рабочем состоянии.

1. Критерий-1 Способность к короткому замыканию

Максимальная температура, достигаемая при коротком замыкании, зависит как от величины, так и от продолжительности тока короткого замыкания. Величина I2t представляет собой энергию, подводимую к повреждению, которое приводит к нагреву проводника кабеля. Это может быть связано с размером проводника по формуле:

A = Минимальная необходимая площадь поперечного сечения в мм2
t = Время срабатывания отключающего устройства в секундах
Isc = Среднеквадратичное значение тока короткого замыкания в Амперах
C = Константа равна 0.0297 для меди и 0,0125 для алюминия
T2 = конечная темп. ° C (макс. температура короткого замыкания)
T1 = Начальная темп. ° C (макс. рабочая температура кабеля – нормальные условия)
T0 = 234,5° C для меди и 228,1° C для алюминия

Уравнение-1 можно упростить, чтобы получить выражение для минимального размера проводника, как указано ниже в уравнение-2 :

Теперь K можно определить как константу, значение которой зависит от материала проводника, его изоляции и граничных условий начальной и конечной температуры, поскольку в условиях короткого замыкания температура проводника быстро растет. Стойкость к короткому замыканию ограничена максимальной температурной способностью изоляции. Таким образом, значение K указано в Таблица 2 .

Граничные условия начальной и конечной температуры для различных видов изоляции приведены в таблице 1 ниже.

Таблица 1

90 ° C

Изоляционный материал	Конечная температура T 2	Начальная температура T 1
PVC	160 ° C	70 ° C
Бутилкаурена	220 ° C	85 ° C	85 ° C	95 ° C
XLPE / EPR	250 ° C	90 ° C

9054

Материал →	Медь			Алюминий
Изоляция →	PVC	Butyl Rubber	XLPE / EPR	PVC	Butyl Rubber	XLPE / EPR	XLPE / EPR
(K) 1 секундный ток рейтинг в AMP / мм 2	134	134	143	76	89	94
(K) 3 Ток в секундах Номинальный ток в Ампер/мм 2	4 9 9 77	83	44	51	54

В окончательном уравнении-2 мы определили константу 2. Теперь нужно определить значение t . Ток короткого замыкания ( ISC ) в приведенном выше уравнении меняется со временем. Однако расчет точного значения тока короткого замыкания и определение размера силового кабеля на его основе могут быть сложными. Чтобы упростить процесс, размер кабеля может быть выбран в зависимости от отключающей способности автоматических выключателей/предохранителей, которые их защищают.

Этот подход предполагает, что доступный ток короткого замыкания представляет собой максимальную мощность выключателя/предохранителя, а также учитывает импеданс кабеля для снижения уровней короткого замыкания.

Время устранения неисправности (tc) выключателей/предохранителей в соответствии со стандартами ANSI/IEEE C37.010, C37.013 и UL 489:

• для пускателей с токоограничивающими предохранителями используйте ½ цикла
• Для низковольтных выключателей с промежуточной/короткой выдержкой времени используйте 10 циклов
• Для низковольтных выключателей с мгновенными отключениями используйте 1 цикл

В качестве альтернативы допустим, что фидер предназначен для любого большой двигатель, который питается от распределительного устройства LV 415 В или 400 В, имеющего автоматический выключатель с отдельным многофункциональным реле защиты двигателя (для этого расчета предполагается, что это SIEMENS производства 7SJ61).

Функция мгновенной защиты этого реле будет включена при возникновении любой неисправности. Однако выбранный кабель должен выдерживать максимальный ток короткого замыкания в течение конечного периода времени (то есть времени устранения неисправности автоматического выключателя).

Минимальная продолжительность выдерживания короткого замыкания, необходимая (для мгновенной настройки) для кабеля, рассчитывается следующим образом:

GEC Справочник «Сетевая защита и автоматизация
Руководство»

9

Si. No.	Параметры	Время	Время в MS	Источник / Задний план
1	Разрешение реле / ​​Время выбора	20	Siemens 7SJ61 Технические данные
2	Тернировка / время задержки	10	Siemens 7SJ61 Технические данные
3	Выровневые работы Время работы	40	L & T Make C-Power Power Breaker имеют типичное открытие Время 40 мс и время закрытия 60 мс)
4	RELAY Reshoot	20
5	Маржи безопасности	30
Общее время в Мили секунд 0		120

кабель, выбранный для фидера двигателя, управляемого автоматическим выключателем в распределительном устройстве 415 В или 400 В, должен выдерживать максимальный номинальный ток короткого замыкания 50 кА в течение не менее 120 мс. Тем не менее, принимая во внимание 40 миллисекунд времени отключения автоматического выключателя из-за старения, частого использования, увеличения контактного сопротивления автоматического выключателя и, наконец, для покрытия различий, связанных с разными производителями.

Следовательно, кабель, выбранный для фидера двигателя, управляемого автоматическим выключателем, в распределительном устройстве 415 В или 400 В, должен выдерживать максимальный номинальный ток короткого замыкания 50 кА в течение не менее (120+40) 160 мс. Многие консультанты рекомендуют к использованию и время работы отключающего устройства 200 мс.Значение « t » более 160 секунд является консервативным расчетом.

A = (Isc x √t)/K = (50000 x √0,16)/94 = 212,766 мм ²

Следующий стандартный размер кабеля: = 240 мм ²

0 Минимальная площадь поперечного сечения жилы кабеля 240 мм

² только достаточно велика для работы, фактический ток короткого замыкания в цепи двигателя, как правило, меньше, чем номинальное значение стойкости распределительного щита к повреждению 50 кА, поэтому выбор кабеля поперечного сечения площадь сечения 240 мм2 на практике обеспечивает достаточный запас прочности.

Минимальная площадь поперечного сечения кабеля, необходимая для фидера электродвигателя распределительного устройства 415 В или 400 В с точки зрения стойкости к повреждениям, должна составлять 240 мм ² .

Мы рассмотрели фидер двигателя, управляемый автоматическим выключателем, и проанализировали для него продолжительность короткого замыкания/неисправности в секундах. То же самое верно и для отходящего фидера трансформатора, управляемого автоматическим выключателем (см. рисунок ниже).

Однако время срабатывания разъединителя несколько отличается для вводных и соединительных фидеров, управляемых автоматическим выключателем.Длительность выдерживания КЗ/время срабатывания разъединителя вводного и ответвительного фидеров составляет 1 и 0,5 секунды соответственно. Это связано с дополнительным наличием реле защиты с минимальной обратной выдержкой времени наряду с защитой мгновенного действия. Защита с обратной независимой выдержкой времени имеет уставки времени более 0,5 для вводных фидеров и около 0,5 для ответвительных фидеров.

Для всех типов фидеров время работы разъединителя указано на рисунке ниже:

Типовое значение t (время устранения неисправности).Все соединительные кабели должны быть рассчитаны на продолжительность короткого замыкания (t), указанную на диаграмме выше

. Окончательный размер кабеля должен быть выбран с учетом двух других критериев, а именно несущей способности при длительном токе и критерия падения напряжения, которые будут продолжены в . часть-2 и часть-3 .

Патент США на патент на автоматический выключатель (Патент № 5,457,295, выдан 10 октября 1995 г.)

ПРЕДПОСЫЛКИ ИЗОБРЕТЕНИЯ

Изобретение относится к автоматическому выключателю со вспомогательными устройствами, такими как предупреждающий выключатель и вспомогательный выключатель.

Обычный автоматический выключатель будет описан со ссылкой на фиг. 21-27. Фиг. 21 представляет собой вид в перспективе, показывающий внешний вид обычного автоматического выключателя. ИНЖИР. 22 представляет собой вид в перспективе автоматического выключателя в разобранном виде. ИНЖИР. 23 представляет собой вид в разрезе по линии 23-23 на фиг. 21, показывающий автоматический выключатель, находящийся во включенном состоянии. ИНЖИР. 24 также представляет собой вид в разрезе по линии 23-23 на фиг. 21, показывающий автоматический выключатель в выключенном состоянии.ИНЖИР. 25 представляет собой вид в разрезе по линии 23-23 на фиг. 21, показывающий автоматический выключатель, находящийся в состоянии «размыкание». ИНЖИР. 26 представляет собой вид в разрезе по линии 26-26 на фиг. 22, показывающий вспомогательную крышку. ИНЖИР. 27 представляет собой вид снизу вспомогательной крышки в перспективе.

На этих чертежах ссылочной позицией 1 обозначен корпус автоматического выключателя, состоящий из основания 1а и основной крышки 1b, съемно прикрепленной к основанию 1а; 2, вспомогательное устройство, такое как предупреждающий выключатель и вспомогательный выключатель; 3, выемка, образованная на одной поверхности основной крышки 1b, противоположной другой поверхности, которая находится на стороне основания 1а, для приема вспомогательного устройства 2; 5 — подвижная деталь, установленная с возможностью поворота внутри корпуса 1 выключателя, имеющая подвижный контакт 5а; и 6, стационарная деталь с неподвижным контактом 6а, который входит в зацепление с подвижным контактом 5а и выходит из него; 7, рукоятка, которую толкают вперед и назад для поворота подвижной части 5 с помощью рычажного механизма 8. Ручка 7 содержит: дугообразное основание 7а, которое перемещается по внутренней поверхности основной крышки 1b, и рабочий выступ 7b, выступающий наружу от дугообразного основания 7а через отверстие в основной крышке 1b. Далее на этих фигурах ссылочным номером 9 обозначен рычаг, приводимый в действие вместе с механизмом 8 рычажного соединения; 10 — откидная крышка, соединенная с рычагом 9 посредством зацепляющей металлической детали 11 и защелки 12; и 13, механизм отключения (биметаллического типа или электромагнитного типа), который соединен с клеммной колодкой 14 на стороне нагрузки и соединен гибким многожильным проводом 15 с подвижной деталью 5.

Будет описана работа обычного автоматического выключателя, сконструированного таким образом.

Предполагается, что автоматический выключатель включен. Когда в этом состоянии рукоятка 7 перемещается в направлении стрелки 16, рычажный механизм 8 изгибается, в результате чего подвижная деталь 5 поднимается. В результате автоматический выключатель выключается, как показано на фиг. 24. Когда в этом состоянии ручка 7 перемещается в направлении стрелки 17, как показано на ФИГ. 24, рычажный механизм 8 растягивается, в результате чего подвижная деталь 5 нажимается.В результате автоматический выключатель включается, как показано на фиг. 23. При протекании сверхтока в автоматическом выключателе во включенном состоянии, как показано на РИС. 23, расцепляющий механизм 13 приводится в действие для поворота расцепляющей планки 10 в направлении стрелки 18, так что зацепляющая металлическая часть 11 и защелка 12 расцепляются, а рычаг 9 упруго поднимается. В результате механизм кулисного звена изгибается, чтобы поднять подвижную деталь 5. Таким образом, автоматический выключатель находится в состоянии «размыкание», как показано на фиг.25.

Обычный автоматический выключатель, сконструированный, как описано выше, имеет следующие трудности: установка вспомогательного устройства 2 в углубление 3 со снятой вспомогательной крышкой 4, как показано на фиг. 22 может быть опасным, поскольку, когда автоматический выключатель находится во включенном состоянии, как показано на РИС. 23, подключенная к нему линия горячая, и она может непреднамеренно отключиться.

СУЩНОСТЬ ИЗОБРЕТЕНИЯ

Соответственно, целью настоящего изобретения является создание высоконадежного автоматического выключателя, на котором вспомогательное устройство может быть установлено с высокой степенью безопасности.

Вышеупомянутая цель изобретения была достигнута за счет создания автоматического выключателя, который сконструирован таким образом, что, когда автоматический выключатель находится во включенном состоянии, открытие его вспомогательной крышки запрещено.

В соответствии с первым аспектом изобретения автоматический выключатель сконструирован таким образом, что он находится в состоянии «срабатывания», когда вспомогательная крышка открыта.

Согласно второму аспекту изобретения в автоматическом выключателе открытие вспомогательной крышки запрещается, когда автоматический выключатель находится во включенном состоянии.

КРАТКОЕ ОПИСАНИЕ ЧЕРТЕЖА(ОВ)

РИС. 1 представляет собой вид в перспективе, показывающий внешний вид первого варианта осуществления настоящего изобретения.

РИС. 2 представляет собой вид в перспективе, показывающий первый вариант осуществления с открытой вспомогательной крышкой.

РИС. 3 представляет собой вид в разрезе по линии 3-3 на фиг. 1.

РИС. 4 представляет собой вид в разрезе, показывающий второй вариант осуществления изобретения.

РИС. 5 представляет собой вид в разрезе, показывающий третий вариант осуществления изобретения.

РИС. 6 представляет собой вид в перспективе вспомогательной крышки третьего варианта осуществления.

РИС. 7 представляет собой вид в разрезе, показывающий четвертый вариант осуществления изобретения, который находится во включенном состоянии.

РИС. 8 представляет собой вид в разрезе, показывающий вспомогательную крышку четвертого варианта осуществления.

РИС. 9 представляет собой вид снизу вспомогательной крышки, показанной на фиг. 8.

РИС. 10 представляет собой покомпонентный вид в перспективе, показывающий пятый вариант осуществления изобретения со снятой вспомогательной крышкой.

РИС. 11 представляет собой вид в разрезе вспомогательной крышки пятого варианта осуществления.

РИС. 12 представляет собой вид в перспективе, показывающий ручку пятого варианта осуществления.

РИС. 13 представляет собой вид в разрезе, показывающий шестой вариант осуществления изобретения в выключенном состоянии.

РИС. 14 представляет собой вид в разрезе, показывающий седьмой вариант осуществления изобретения, который находится во включенном состоянии.

РИС. 15 представляет собой вид в разрезе вспомогательной крышки седьмого варианта осуществления.

РИС.16 представляет собой вид снизу вспомогательной крышки, показанной на фиг. 15.

РИС. 17 представляет собой вид в разрезе восьмого варианта осуществления изобретения, который находится во включенном состоянии.

РИС. 18 представляет собой сечение восьмого варианта осуществления в выключенном состоянии.

РИС. 19 представляет собой вид в разрезе девятого варианта осуществления изобретения, который находится в состоянии «отключено».

РИС. 20 представляет собой вид в перспективе девятого варианта осуществления со снятой вспомогательной крышкой.

РИС.21 представляет собой вид в перспективе, показывающий внешний вид обычного автоматического выключателя.

РИС. 22 представляет собой вид в перспективе обычного автоматического выключателя в разобранном виде.

РИС. 23 представляет собой вид в разрезе по линии 23-23 на фиг. 21, показывающий автоматический выключатель, находящийся во включенном состоянии.

РИС. 24 также представляет собой вид в разрезе по линии 23-23 на фиг. 21, показывающий автоматический выключатель в выключенном состоянии.

РИС. 25 представляет собой вид в разрезе по линии 23-23 на фиг.21, показывающий автоматический выключатель, находящийся в «отключенном» состоянии.

РИС. 26 представляет собой вид в разрезе по линии 26-26 на фиг. 22, показывающий вспомогательную крышку.

РИС. 27 представляет собой вид снизу вспомогательной крышки в перспективе.

ПОДРОБНОЕ ОПИСАНИЕ ПРЕДПОЧТИТЕЛЬНЫХ ВАРИАНТОВ ВОПЛОЩЕНИЯ Первый вариант

Пример автоматического выключателя, который представляет собой первый вариант осуществления настоящего изобретения, будет описан со ссылкой на фиг. 1-3. Фиг. 1 представляет собой вид в перспективе, показывающий внешний вид автоматического выключателя; ИНЖИР.2 представляет собой вид в перспективе автоматического выключателя со снятой вспомогательной крышкой, а на фиг. 3 представляет собой вид в разрезе по линии 3-3 на фиг. 1. На этих чертежах части, функционально соответствующие тем, которые были описаны со ссылкой на обычный автоматический выключатель, поэтому обозначены теми же ссылочными номерами или символами.

На фиг. 3 ссылочной позицией 19 обозначен стержень, зацепленный с расцепляющим стержнем 10, причем стержень 19 выступает над поверхностью 101 основной крышки 1b; и 20, пружина для удерживания стержня 19 выступающим, как описано выше.

В случае, когда дополнительная крышка 4 закрыта, как показано на РИС. 1, шток 19 толкается вниз под действием силы упругости пружины 20. Когда вспомогательная крышка 4 открывается, как показано на фиг. 2, стержень 19 под действием силы упругости пружины 20 выдвигается, так что расцепляющая планка 10 поворачивается в направлении, указанном стрелкой 18, в результате чего автоматический выключатель отключается.

Второе воплощение

Другой пример автоматического выключателя, который представляет собой второй вариант осуществления, показан на фиг.4.

Автоматический выключатель имеет кнопку отключения 21, которая приводится в действие вручную. Кнопка 21 отключения сконструирована таким образом, что она может выступать наружу и удерживается внутри дополнительной крышки 4. В случае, когда дополнительная крышка 4 закрыта, как показано на фиг. 4, автоматический выключатель отключается нажатием кнопки 21 отключения через отверстие 22, выполненное во вспомогательной крышке 4. Когда вспомогательная крышка 4 открыта, как показано на фиг. 2, кнопка 21 выключения под действием упругой силы пружины 23 выдвигается, так что стержень 10 срабатывания поворачивается в направлении, указанном стрелкой 18, в результате чего автоматический выключатель отключается.

Третий вариант

Другой пример автоматического выключателя, который образует третий вариант осуществления, будет описан со ссылкой на фиг. 5 и 6.

В выключателе вспомогательная крышка 4 имеет выступ 24, который выполнен с возможностью упругого подъема расцепляющей планки 10. Когда вспомогательная крышка 4 открыта, выступ 24 упруго поднимает расцепляющую планку 10, чтобы повернуть последнюю 10 в направлении стрелки 18, чтобы автоматический выключатель сработал.

Как было описано выше, в каждом из первого, второго и третьего вариантов осуществления изобретения автоматический выключатель автоматически отключается при открытии вспомогательной крышки.Следовательно, установка вспомогательного устройства на автоматический выключатель может быть выполнена с высокой безопасностью и надежностью.

Четвертый вариант

Другой пример автоматического выключателя, который образует четвертый вариант осуществления изобретения, будет описан со ссылкой на фиг. 7, 8 и 9. Фиг. 7 представляет собой вид в разрезе, показывающий автоматический выключатель, находящийся во включенном состоянии; ИНЖИР. 8 представляет собой вид в разрезе, показывающий вспомогательную крышку автоматического выключателя; и фиг. 9 представляет собой вид снизу вспомогательной крышки в перспективе.На этих чертежах части, функционально соответствующие тем, которые были описаны со ссылкой на обычный автоматический выключатель, поэтому обозначены теми же ссылочными номерами или символами.

На фиг. 7-9 ссылочной позицией 59 обозначена вышеупомянутая вспомогательная крышка, которая имеет направляющую 59а для направления дугообразного основания 7а ручки 7 и отверстие 59b, через которое рабочий выступ 7а выступает наружу; и 60, углубления, образованные на внутренней поверхности вспомогательной крышки, с которыми зацепляется конец дугообразного основания 7а ручки 7, когда последняя 7 находится в положении «включено».

Как было описано выше, вспомогательная крышка 59 имеет выемки 60. Следовательно, когда ручка 7 установлена ​​в положение «включено», конец дугообразного основания 7а ручки входит в зацепление с выемками 60. То есть, когда автоматический выключатель находится во включенном состоянии, дополнительная крышка 59 не может быть открыта за ручку 7.

Пятый вариант

Другой пример автоматического выключателя, который образует пятый вариант осуществления изобретения, будет описан со ссылкой на фиг.10, 11 и 12. Фиг. 10 — вид в перспективе с пространственным разделением деталей автоматического выключателя; ИНЖИР. 11 — вид в разрезе вспомогательной крышки автоматического выключателя; и фиг. 12 представляет собой вид в перспективе рукоятки автоматического выключателя. На фиг. 10-12 части, функционально соответствующие тем, которые были описаны со ссылкой на первый вариант осуществления, поэтому обозначены теми же ссылочными номерами или символами.

На фиг. 10-12 ссылочной позицией 61 обозначена пара штифтов, которые выступают соответственно из двух противоположных боковых стенок отверстия 59b, образованного в вышеупомянутой вспомогательной крышке 59 автоматического выключателя; и 62, пара вырезов, образованных в дугообразном основании 7b рукоятки 7 по обе стороны рабочего выступа 7b, соответственно, таким образом, что каждый из них имеет ширину, достаточную для приема штифта 61.

Как было описано выше, в автоматическом выключателе вспомогательная крышка 59 имеет пару штифтов 61. Следовательно, только когда рукоятка 7 находится в положении «размыкание», как показано на фиг. 10 штифты 61 совмещены с прорезями 62; то есть вспомогательная крышка 59 может быть открыта только тогда, когда автоматический выключатель находится в состоянии «размыкание». В случае, когда автоматический выключатель находится во включенном или выключенном состоянии, штифты 61 входят в зацепление с краями дугообразного основания 7а рукоятки 7, тем самым препятствуя открытию вспомогательной крышки 59.

То есть вспомогательная крышка 59 может быть открыта только тогда, когда автоматический выключатель находится в состоянии «срабатывание». При установке вспомогательного устройства на автоматический выключатель последний сохраняется в неизменном виде в работе; т. е. автоматический выключатель поддерживается в состоянии «расцепление», что облегчает установку вспомогательного устройства.

Шестой вариант

Другой пример автоматического выключателя, который образует шестой вариант осуществления изобретения, будет описан со ссылкой на фиг.13, в котором части, функционально соответствующие тем, которые были описаны со ссылкой на четвертый вариант осуществления, поэтому обозначены теми же ссылочными номерами или символами.

На фиг. 13 ссылочная позиция 63 обозначает исполнительный механизм, который установлен на поверхности 101 основной крышки 1b таким образом, что он может перемещаться вперед и назад и поджимается пружиной 64 для блокировки; и 65, фиксирующая часть, образованная на внутренней поверхности вспомогательной крышки 59, к которой блокируется исполнительный механизм 63.

В шестом варианте основная крышка 1b имеет привод 63, как было описано выше. Следовательно, только когда ручка 7 находится в положении «выключено», как показано на фиг. 13, привод втягивается, преодолевая силу упругости пружины 64, толкаемой концом дугообразного основания 7а рукоятки 7. То есть, только когда выключатель находится в выключенном состоянии, вспомогательная крышка 59 может быть открытым. Другими словами, когда автоматический выключатель находится в состоянии «включено» или «отключен», привод 63 фиксируется на запорной части 65 с помощью пружины 64, тем самым препятствуя открытию вспомогательной крышки 59.

В шестом варианте вспомогательная крышка может быть открыта только тогда, когда автоматический выключатель находится в выключенном состоянии. Таким образом, при установке вспомогательного устройства на выключатель последний поддерживается неизменным в рабочем состоянии; т. е. автоматический выключатель остается выключенным, что ускоряет установку вспомогательного устройства.

Седьмой вариант

Другой пример автоматического выключателя, который образует седьмой вариант осуществления изобретения, будет описан со ссылкой на фиг.14, 15 и 16. Фиг. 14 представляет собой схему в разрезе, показывающую автоматический выключатель, находящийся во включенном состоянии; ИНЖИР. 15 — вид в разрезе вспомогательной крышки автоматического выключателя; и фиг. 16 представляет собой вид снизу вспомогательной крышки в перспективе. Поэтому на этих фигурах части, функционально соответствующие тем, которые были описаны со ссылкой на четвертый вариант осуществления, обозначены теми же ссылочными номерами или символами.

На фиг. с 14 по 16 ссылочной позицией 66 обозначен исполнительный механизм, установленный с возможностью поворота внутри вспомогательной крышки 59, причем исполнительный механизм 66 поджимается пружиной 67, чтобы он не блокировался; и 68, фиксирующая часть, образованная на поверхности 101 основной крышки.Привод 66 зафиксирован на фиксирующей части 68.

В седьмом варианте осуществления вспомогательная крышка 59 имеет привод 66 описанным выше образом. Следовательно, только когда ручка 7 находится во включенном положении, как показано на фиг. 14, привод 66, толкаемый концом дугообразного основания 7а рукоятки 7, входит в зацепление с фиксирующей частью 68. Следовательно, только когда выключатель находится во включенном состоянии, вспомогательная крышка 59 не может быть закрыта. открыт. Когда прерыватель цепи находится в состоянии «выключено» или «отключен», исполнительный механизм 66, поворачиваемый пружиной 67, как показано на фиг.15 и 16, отсоединяется от фиксирующей части 68, что позволяет открыть дополнительную крышку 59.

Восьмой вариант

Другой пример автоматического выключателя, который образует восьмой вариант осуществления изобретения, будет описан со ссылкой на фиг. 17 и 18. Фиг. 17 представляет собой вид в разрезе, показывающий автоматический выключатель, который находится во включенном состоянии, а на фиг. 18 также представляет собой вид в разрезе автоматического выключателя, находящегося в выключенном состоянии. На фиг. 17 и 18 части, функционально соответствующие тем, которые были описаны со ссылкой на четвертый вариант осуществления, поэтому обозначены теми же ссылочными номерами или символами.

На фиг. 17 и 18 ссылочной позицией 69 обозначены монтажные винты, с помощью которых дополнительная крышка 59 крепится к основной крышке 1b с возможностью съема; и 70, ползунок, который может перемещаться вперед и назад вместе с ручкой 7. Ползунок 70 имеет такую ​​форму, что закрывает крепежные винты 69 только тогда, когда ручка находится в положении «включено».

В восьмом варианте осуществления ползун 70 предусмотрен для ручки 7 вышеописанным образом. Следовательно, когда ручка находится в положении «включено», ползунок 70 закрывает крепежные винты 69, тем самым препятствуя удалению крепежных винтов 69; то есть вспомогательная крышка 59 не может быть открыта.Когда рукоятка находится в положении «выключено», монтажные винты 69 не закрыты ползунком 70, как показано на фиг. 18, поэтому крепежные винты 69 можно снять, чтобы открыть дополнительную крышку 59. Аналогичным образом, когда рукоятка находится в положении «выключено», крепежные винты 69 не закрыты ползунком 70, и, следовательно, дополнительная крышка 59 может быть открытым.

Девятый вариант

Другой пример автоматического выключателя, который образует девятый вариант осуществления изобретения, будет описан со ссылкой на фиг.19 и 20. Фиг. 19 представляет собой вид в разрезе автоматического выключателя, находящегося в состоянии «размыкание», а на фиг. 20 представляет собой вид в перспективе автоматического выключателя со снятой вспомогательной крышкой. На фиг. 19 и 20 части, функционально соответствующие тем, которые были описаны со ссылкой на четвертый вариант осуществления, поэтому обозначены теми же ссылочными номерами или символами.

На фиг. 19 и 20 ссылочной позицией 71 обозначен привод, установленный с возможностью поворота на поверхности 101 основной крышки 1b, при этом привод поджимается пружиной 72 для блокировки; и 73, фиксирующая часть, сформированная на внутренней поверхности вспомогательной крышки 59. Привод 71 зафиксирован на фиксирующей части 73.

В девятом варианте осуществления исполнительный механизм 71 предусмотрен на основной крышке 1b описанным выше образом. Следовательно, когда автоматический выключатель отключен, как показано на фиг. 19 исполнительный механизм 71, поворачиваемый против упругой силы пружины 71 подвижным элементом 5, выходит из зацепления с фиксирующей частью 73, так что вспомогательная крышка 59 может быть открыта. В случае, когда автоматический выключатель находится в состоянии «включено» или «выключено», величина подъема подвижной части 5 настолько мала, что привод 71 не поворачивается; то есть привод 71 фиксируется на запорной части 73 пружиной 72.Следовательно, вспомогательная крышка 59 не может быть открыта.

То есть вспомогательная крышка 59 может быть открыта только тогда, когда автоматический выключатель находится в состоянии «срабатывание». Таким образом, при установке вспомогательного устройства на выключатель, последний в работе поддерживается без изменений (автоматический выключатель поддерживается в состоянии «отключено»), что ускоряет установку вспомогательного устройства.