Скорость газа в газопроводе: Расчет скорости природного газа | Gidrotgv.ru — Водонагреватели, радиаторы, котлы отопления и другие товары для отопления и водоснабжения в Москве

Скорость газа в газопроводе: Расчет скорости природного газа | Gidrotgv.ru

Содержание

1.5 Средняя скорость движения газа в газопроводе и суточная потеря газа при истечении его из отверстия в теле трубы.

Среднюю скорость движение газа определим по номограмме (рисунок 1.1) для следующих условий:

– среднее давление газа в трубопроводе Р_ср = 7,138 МПа;

– внутренний диаметр трубы D_вн=118,4 см;

– расход газа .

По номограмме находим .

Согласно СТО Газпром 2-3.5-051-2006 скорость газа не должна превышать 20 м/с, данное требование выполняется.

Суточную потерю газа определим при эквивалентном размере образовавшейся неплотности 1 см². Среднее давление газа в трубопроводе Р_ср=7,137 МПа, средняя температура Т_ср=295,19 К скоростью газа в трубопроводе пренебрегаем.

Критическое отношение давлений для газа (считаем газ – метан, показатель адиабаты k = 1,31

)

(1. 37)

Имеющийся перепад давлений больше критического, поэтому истечение газа происходит со скоростью равной местной скорости звука в газе.

Массовый секундный и массовый суточный расходы вытекающего газа

(1.38)

где показатель рода газа

(1.39)

Рисунок 1.1 – Номограмма для определения средней скорости движения газа

Для исключения возможности повреждения трубопроводов (при любом виде их прокладки) устанавливаются охранные зоны. Размеры охранных зон и зон минимальных расстояний объектов МГ, порядок производства в этих зонах любого вида работ определены СТО Газпром 2-2.1-249, СНиП 2.05.06-85* и ВСН 51-1-80.

Рассматриваемый газопровод относится к I-му классу, имеет условный диаметр 1400 мм. Минимальные расстояния от оси газопровода до некоторых объектов представлены в таблице 1.

6. Минимальные расстояния от компрессорных и газораспределительных станций данного газопровода до объектов представлены в таблице 1.7.

Таблица 1.6 – Минимальные расстояния от оси газопровода до объектов

Объекты, здания и сооружения	Расстояние, м
Города и другие населенные пункты; отдельные промышленные и сельскохозяйственные предприятия; отдельно стоящие здания с массовым скоплением людей; железнодорожные станции; аэропорты; морские и речные порты и пристани	350
Железные дороги общей сети (на перегонах) и автодороги I-III категорий, параллельно которым прокладывается трубопровод	250
Отдельно стоящие нежилые и подсобные строения; устья бурящихся и эксплуатируемых нефтяных, газовых и артезианских скважин; автомобильные дороги IV, V, III-п и IV-п категорий, параллельно которым прокладывается трубопровод	200
Кабели междугородной связи и силовые электрокабели	10
Притрассовые постоянные дороги, предназначенные только для обслуживания трубопроводов	не менее 10

В охранных зонах трубопроводов запрещается производить всякого рода действия, могущие нарушить нормальную эксплуатацию трубопроводов либо привести к их повреждению, в частности:

перемещать, засыпать и ломать опознавательные и сигнальные знаки, контрольно-измерительные пункты;
открывать люки, калитки и двери необслуживаемых усилительных пунктов кабельной связи, ограждений узлов линейной арматуры, станций катодной и дренажной защиты, линейных и смотровых колодцев и других линейных устройств, открывать и закрывать краны и задвижки, отключать или включать средства связи, энергоснабжения и телемеханики трубопроводов;
устраивать всякого рода свалки, выливать растворы кислот, солей и щелочей;
разрушать берегоукрепительные сооружения, водопропускные устройства, земляные и иные сооружения (устройства), предохраняющие трубопроводы от разрушения, а прилегающую территорию и окружающую местность — от аварийного разлива транспортируемой продукции;
бросать якоря, проходить с отданными якорями, цепями, лотами, волокушами и тралами, производить дноуглубительные и землечерпальные работы;
разводить огонь и размещать какие-либо открытые или закрытые источники огня.

Таблица 1.7 – Минимальные расстояния от КС и ГРС газопровода до объектов

Объекты, здания и сооружения	Расстояние, м
Города и другие населенные пункты; отдельные промышленные и сельскохозяйственные предприятия; отдельно стоящие здания с массовым скоплением людей; железнодорожные станции; аэропорты; морские и речные порты и пристани	700
Мосты железных дорог общей сети и автомобильных дорог I и II категорий с пролетом свыше 20 м	500
Железные дороги общей сети (на перегонах) и автодороги I-III категорий, параллельно которым прокладывается трубопровод	350
Автомобильные дороги IV, V, III-п и IV-п категорий	350
Отдельно стоящие нежилые и подсобные строения; устья бурящихся и эксплуатируемых нефтяных, газовых и артезианских скважин; автомобильные дороги IV, V, III-п и IV-п категорий, параллельно которым прокладывается трубопровод	250
Лесные массивы пород: а) хвойных б) лиственных	75 30

В охранных зонах трубопроводов без письменного разрешения предприятий трубопроводного транспорта запрещается: возводить любые постройки и сооружения, строить коллективные сады с жилыми домами, устраивать массовые спортивные соревнования, соревнования с участием зрителей.

В аварийных ситуациях разрешается подъезд к трубопроводу и сооружениям на нем по маршруту, обеспечивающему доставку техники и материалов для устранения аварий с последующим оформлением и оплатой нанесенных убытков землевладельцам.

Особенности расчета течения газа с большой скоростью в ступенчатых газопроводах

АННОТАЦИЯ

В статье предлагается подход к оценке течения газа в газопроводах с резким изменением внутренних размеров канала стрелково-пушечного вооружения при различных скоростных режимах. Анализ соотношения давлений в дозвуковой и в сверхзвуковой области с учетом завихрений газа и с помощью варьирования газодинамическими функциями позволил уточнить местные потери в ствольном оружии, используя критерии подобия при течении жидкости. Теоретическое обоснование методики позволит на первых порах более точно смоделировать термодинамические процессы при высоких давлениях, что актуально именно для газопроводов стрелково-пушечного вооружения.

Исследуемые параметры газодинамики подтверждаются и геометрическими, в частности варьированием площадями сечений, что может дать большие возможности, например для автоматического регулирования перепадов давления в динамике переходных процессов. Следует также отметить, что слишком большое введение различных коэффициентов, имеющихся в классических трудах, уводят от верной оценки газодинамических процессов, особенно в областях завихрений при движении газа. В статье число таких коэффициентов сведено к минимуму. Однако предложенная методика требует серьезной экспериментальной проверки, которые можно провести в полигонных условиях или в ограниченном режиме в лабораторных, моделируя газодинамические процессы и геометрию образцов в основном стволов стрелково-пушечного-вооружения.

ABSTRACT

The article proposes an approach to the evaluation of gas flow in pipelines with an abrupt change in the internal dimensions of the channel of small arms and cannon at various speeds. Analysis of pressure ratio in subsonic and in the supersonic region, given the turbulence of the gas and by varying the gas-dynamic functions allow to specify local losses in conventional weapons, using the criteria of similarity for flow of liquid. Theoretical justification of the methodology will at first, to more accurately simulate thermodynamic processes at high pressures, which is important for pipelines small arms and cannon. The studied parameters of the dynamics are confirmed and geometric, in particular by varying the section areas that can give great opportunities, for example for automatic control of pressure differentials in the dynamics of transient processes. It should also be noted that too much the introduction of various coefficients present in the classical works being taken away from accurate estimates of gas-dynamic processes, particularly in the areas of turbulence in the gas flow. In the article, the number of such coefficients is minimized. However, the proposed technique requires serious experimental validation that can be performed in field conditions or in a restricted mode in a laboratory, simulating gasdynamic processes and the geometry of the samples is mainly of the trunks of small arms and cannon armament.

Во многих образцах автоматического оружия отвод порохового газа из канала ствола в рабочие камеры (газовые двигатели, газовые противооткатные устройства) производится через ступенчатые газопроводы с внезапным их сужением или внезапным расширением. Течение газа в трубах с внезапным изменением их сечения сопровождается диссипацией кинетической энергии газа — так называемыми гидравлическими потерями, приводящими к значительному изменению полного давления и дополнительному изменению параметров потока в зоне резкого перепада параметров его сечения. Поэтому в гидравлике внезапные изменения сечения называются местными сопротивлениями. Внезапное сужение приводит к изменению секундного расхода газа, отводимого из канала ствола, который не будет равен расходу через простой цилиндрический газопровод того же сечения. Особое значение приобретает определение параметров газа после внезапного расширения, знание которых необходимо для правильного учета потерь на теплоотдачу, достигающих в длинных газопроводах (газовые буфера авиапушек, газовые двигатели винтовок, газовые экстракторы авиапушек) до 50-60% от величины поступающей в газопровод энергии.

В настоящее время расчет течения газа в ступенчатых газопроводах производится в квазистационарной постановке. Имеющиеся в литературе инженерные методы расчета течения газа при внезапном расширении, например, в [2,3] основаны либо на предельных случаях — равенство p₃=р₁ для дозвукового потока и p₃=р₂для сверхзвукового потока после внезапного расширения, либо на чисто гидравлической постановке при p=const (формула Борда – Карно). Ни тот, ни другой случай, не имеют для течения газа достаточного физического и экспериментального обоснования, причем ошибки от применения той или иной гипотеза возрастают с увеличением скорости течения. Между тем в имеющейся литературе опытные данные позволяют более точно и без существенного усложнения задачи рассчитать течение газа с внезапным изменением сечения.

Рисунок 1. Потеря давления газа

Рассмотрим физическую картину течения газа при внезапном расширении (рис. 1). При внезапном расширении всегда имеется переходный участок длиной (6-10) диаметров, включающий в себя движущийся газ и застойную, вихревую зону. В общем случае давление на заплечики находится между значениями р₂ и р₁. При этом возможны два качественно различных случая. Если поток до внезапного расширения звуковой, то согласно закону обращения воздействий он будет замедляться, а давление газа возрастать. Тогда р₁<р₃<р₂и наружное противодавление будет влиять на течение только, когда оно больше расчетного давления р₂. При этом всегда будет устанавливаться равенство р₂=p_н, не соответствующее расчетному значению р₂. Нетрудно видеть, что допущения p₃=р₁ приводит к снижению давления на заплечики, к уменьшению количества движения после расширения к завышению гидравлических потерь. Более обоснованным физически для дозвукового потока явилось бы допущение p₃=р₂. Если поток до внезапного расширения сверхзвуковой или критический, то при расширении его скорость должна возрастать, а давление падать, т.е. р₁<р₃<р₂.

При наличии противодавления, когда p_н>р₂ может произойти подтормаживание сверхзвукового потока, сопровождающееся скачком уплотнения и повышением давления р₂ до величины больше p_н. Допущение p₃=р₂, иногда принимаемое в этом случае [3] приводит также к занижению давление на заплечики и к увеличению гидравлического сопротивления.

Таким образом, оба случая гарантируют завышение гидравлических потерь, а, следовательно, и возрастание энтропии.

Рассмотрим возможные случаи расчета течений с внезапным расширением сечения потока. Исходя из системы уравнений газодинамики, запишем выражения для отношения параметров до и после изменения параметров сечения.

В качестве одного из них возьмем закон обращения воздействия [1-5], который в данном случае при уравнении состояния

имеет вид

= (1)

где α,ρ,p-коволюм, плотность и давление газа;

R,T-универсальная газовая постоянная и температура газа;

M,a-число Маха и скорость течения газа;

-изменение скорости движения газа и площади поперечного сечения газопровода;

k-показатель адиабаты,

а гидравлические потери, вызванные вихреобразованием, записываются по формуле Вейсбаха

где ϛ-безразмерный коэффициент, характеризующий местные сопротивления.

При условии осреднения величин и М до и (далее, все параметры с чертой вверху-осредненные), решение уравнения (1) приводит к выражению

, (2)

в котором

= =1+

Из уравнений энергии, неразрывности, состояния имеем

= (3)

(4)

(5)

И, наконец, в качестве условия возрастания энтропии, воспользуемся отношением полных давлений

(6)

Система уравнений (2) – (6) справедлива, как для внезапного сужения, так и внезапного расширения, и позволяет в общем случае найти пять искомых параметров ρ₂, p₂, T₂, M₂, . При α = 0 в уравнениях нужно принять .

Порядок решения системы зависит от способа задания потерь при внезапном изменении сечение потока [3-5].

1) Задано значение коэффициента ϛ.

В этом случае двумя приближением из уравнения (2) в первом приближении находим значением М₂, а затем из уравнений (1) — (4) определяем Т₂, ρ₂, p₂.

Уравнение (5) служит в качестве критерия правильности решения. Коэффициент потерь ϛ находится из экспериментальных данных, которые для случая внезапного расширения и с учетом числа Рейнольдса обрабатываются в виде

либо для развития турбулентного течения в виде [2]

Если принять степенной закон изменения скорости по течению трубы

то для круглой трубы при переменном значении радиуса трубы r имеем

При значений m=7, принятом в гидравлике, γ=1,06; β=1,02.

Из зависимости для коэффициента K следует отметить формулу Гибсона

= ,

полученную для 1,25 < d < 15 см.

Отметим так же, что все приведенные зависимости получены для жидкости применительно к течению порохового газа и нуждаются в экспериментальном уточнении. По-видимому, при течении газа с большой скоростью

2) Задано значение коэффициента потерь полного давления

В этом случае значением М₂ находится из уравнения (6).

Данных по величинам коэффициента χ при внезапном расширении в литературе нет. Для внезапного сужения в первом приближении можно порекомендовать значения коэффициента χ, полученные для отвода газов из канала ствола и приведенные в таблице 1.

Таблица 1

Параметры отвода газов при внезапном сужении

λ₁	0	0,2	0,4	0,5	0,6	0,8
χ₁	0,76	0,72	0,64	0,58	0,53	0,48

3) Задано отношение

Это отношение было определено Уиком для случая критического истечения газа через плоский канал [1,6]. Экспериментальных данных для течения газа в круглых трубах нет, потому что данные по λ₂ имеют довольно существенный разброс.

При задании отношения при расчете вместо управления (2) следует исходить из уравнения количества движения при расходе газа G, например, в виде

В заключении остановимся на определении числа М₂ для внезапного расширения при критическом режиме истечения. Решение уравнения (2) или (6), при этом даст два значения – дозвуковое и сверхзвуковое. Формально следует брать сверхзвуковое решение. Однако сверхзвуковое решение не соответствует физике процесса, так как до расширения всегда имеется цилиндрический участок, скорость течения по которому вследствие теплоотдачи падает и становится дозвуковой.

Таким образом, приведенная методика позволяет вести расчет течения газа в газопроводах с внезапным истечением сечения при любых способах задания местного сопротивления. Однако коэффициент учета местных сопротивлений требуют экспериментального уточнения применительно к течению газа с большой скоростью.

Список литературы:

1. Абрамович Г.Н. Прикладная газовая динамика. — М.: Наука, 1976. — 888 с.
2. Дейч М.Е. Техническая газодинамика. — М.: Энергия, 1974. — 592 с.
3. Кулагин А.В. Газодинамический подход к оценке потерь на теплоотдачу в простом газопроводе // Инже-нерный вестник Дона, 2013, №2 / [Электронный ресурс]. — Режим доступа: URL: ivdon.ru/uploads/article/pdf/IVD_82_Kulagin.pdf_1736.pdf (дата обращения: 10.10.2016)
4. Кулагин В.И. Газодинамика автоматического оружия. — М.: ЦНИИ информации, 1985. — 256 с.
5. Лойцянский Л.Г. Механика жидкости и газа. — М.: Дрофа, 2003. — 840 с.
6. Черный Г.Г. Газовая динамика. — М.: Наука, 1988 — 424 с.

References:

1. Abramovich G.N. Applied gas dynamics. Moscow, Nauka Publ., 1976, 888 p. (In Russian).
2. Deitch M.E. Technical gas dynamics. Moscow, Energiia Publ., 1974 — 592 p. (In Russian).
3. Kulagin A.V. Gas-dynamic approach to assessing the loss on heat transfer in a simple gas pipeline. Inzhenernyi vestnik Dona [Engineering journal of Don], 2013, no. 2. Available at: URL: ivdon.ru/uploads/article/pdf/IVD_82_Kulagin.pdf_1736.pdf (accessed 10 October 2016).
4. Kulagin V.I. Dynamics automatic weapons. Moscow, TsNII informatsii Publ.,1985, 256 p. (In Russian).
5. Loytzyansky L.G. Mechanics of liquid and gas. Moscow, Drofa Publ., 2003, 840 p. (In Russian).
6. Cherny G.G. Gas dynamics. Moscow, Nauka Publ., 1988, p. 424 (In Russian).

Скорость газа в трубопроводе — Промышленные специалисты

#1 Корень

Размещено 27 апреля 2011 г. — 08:48

Привет,
Для расчета скорости в трубопроводе, уравнение приведено в Правилах большого пальца Страница 359 и здесь в этом уравнении Q выражается в миллионах футов ³/час. мой вопрос: почему Q используется в миллионах футов ³ / час, почему не ft ³ / мин или нм ³ /час или мин?
Кто-нибудь может объяснить этот момент.
Спасибо
Тор

Наверх

#2 Зауберберг

Размещено 27 апреля 2011 г. — 09:45

Я считаю, что это только из соображений удобства. Как вы, наверное, знаете, магистральные газопроводы обычно пропускают от пары миллионов до нескольких сотен миллионов стандартных кубометров газа в сутки. Это эквивалентно выражению потока в «миллионах кубических футов в час», а не в «кубических футах в час».

Для собственных целей вы всегда можете преобразовать уравнение в кубические футы в час, применив коэффициент 1E+06 внутри уравнения.

Наверх

#3 acer_asd

Размещено 29 апреля 2011 г. — 07:31

Hi Toor

Большинство уравнений, используемых в химической инженерии, являются эмпирическими уравнениями, особенно в гидродинамике. Для этого уравнения кто-то также должен был провести несколько экспериментов и записать расход в миллионах кубических футов в час и найти корреляцию с помощью регрессии. Вот почему он / она сообщил об этом в миллионах кубических футов в час.

При использовании этого типа корреляций всегда следует помнить, что эти корреляции разработаны для определенного диапазона параметров и действительны только в этом диапазоне. Поэтому также проверьте допустимый диапазон для любой эмпирической корреляции, которую вы используете.

надеюсь, что это ответ на ваш вопрос

хорошего дня

Наверх

#4 Полхорт

Размещено 30 апреля 2011 г. — 04:42

Toor,

Вам не нужно эмпирическое правило для расчета скорости газа или жидкости в трубопроводе.

Скорость = фактический объемный расход/площадь поперечного сечения

Следовательно, скорость = массовый расход/(плотность x площадь поперечного сечения)

Это не может быть намного проще, не так ли? Вы несете ответственность за ввод данных в согласованных единицах. Не имеет значения, указан ли объемный расход в кубических ангстремах на столетие, при условии, что вы включили необходимые преобразования единиц измерения. Очевидно, что в случае расхода газа следует использовать ФАКТИЧЕСКИЙ объемный расход, а не стандартный объемный расход.

Пол

Отредактировал paulhorth, 30 апреля 2011 г., 04:43.

Наверх

#5 анкур2061

Размещено 30 апреля 2011 г. — 06:10

Павел,

Прошу разногласий по поводу использования стандартных или реальных условий. При выполнении инженерных расчетов всегда удобнее и практичнее представлять расход газа в трубопроводах в терминах стандартных условий просто по той причине, что в трубопроводах большой протяженности определение фактического температурного режима по условиям окружающей среды на широкой географической территории является если не невыполнимой задачей. конечно довольно сложный. Кроме того, из-за перепада давления в трубопроводе фактический объемный расход увеличивается поперек направления потока, что может привести к полной путанице в отношении того, какое количество газа транспортируется.

На самом деле все измерения расхода газа в трубопроводах основаны на определенных стандартных условиях (например, страны ОПЕК используют стандартные условия 1,0156 бар абс. и 15 °C), и это является нормой для всех приложений коммерческого учета. Идея использования стандартных условий заключается в том, чтобы избежать путаницы в измерениях из-за колебаний давления и температуры при транспортировке газа.

Надеюсь, мне удалось донести свою точку зрения.

С уважением,
Анкур.

Вернуться к началу

#6 Полхорт

Размещено 30 апреля 2011 г. — 09:47

Анкур,

Думаю, произошло недоразумение.
Я согласен с вашими комментариями относительно использования стандартных единиц объема для коммерческого учета и отчетности по расходу газа. Однако вопрос Тура был о том, как рассчитать СКОРОСТЬ. Для этого подойдет только фактический объемный расход. Конечно, реальный объемный расход изменяется с давлением, поэтому скорость на выходе из газопровода выше, чем на входе. Чтобы избежать двусмысленности, я предпочитаю работать с массовым расходом и плотностью в интересующей точке. Вот почему мне не нравятся эмпирические правила, в которых единицы задаются произвольно, а все преобразования сводятся к произвольной константе.

Пол

Наверх

#7 Корень

Размещено 30 апреля 2011 г. — 12:20

Paulhorth,

Я согласен с вами, и я запутался, когда я прочитал константу 1440 в этом уравнении, и если кто-то знает об этой константе, пожалуйста, объясните подробнее.
Тур

Наверх

#8 Катмар

Размещено 01 мая 2011 г. — 01:27

Тор, не у всех есть доступ к этой книге, поэтому вы должны привести формулу, которую вы запрашиваете, полностью. Кроме того, необходимо указать как минимум имя автора и, желательно, издание.

В любом случае, ответ вам уже дал Паулхорт. Формула для преобразования фактического объемного расхода в скорость представляет собой простую математическую формулу, подробно описанную Полом. И, как сказал Пол, любое преобразование единиц можно просто преобразовать в константу. Вы можете использовать любые единицы измерения расхода, диаметра трубы и скорости – вам просто нужно настроить константу в соответствии с вашими потребностями.

Наверх

#9 анкур2061

Размещено 01 мая 2011 г. — 02:30

To All,

Для расчетов однофазных газопроводов в интернет-магазине «Cheresources» доступна электронная таблица с использованием как единиц SI, так и английских единиц. Известные опасения:

1. Расчет объемного расхода с учетом размера трубы и перепада давления с использованием 4 различных уравнений: AGA, Panhandle A, Panhandle B и Weymouth

2. Goalseek можно использовать для расчета перепада давления путем предоставления объемного расхода

3. Расчет фактической и эрозионной скорости для проверки соответствия размера трубы заданному объемному расходу.

Ниже приведена ссылка:

http://www.cheresour…low_preview.pdf

С уважением,
Анкур.

Наверх

#10 Корень

Размещено 01 мая 2011 г. — 10:41

katmar —

Уважаемый господин,
Файл прилагается для дальнейшего обсуждения, поясните пожалуйста все термины.

Спасибо
Тор

Прикрепленные файлы

Расчет скорости.xlsx 115,67 КБ 194 загрузки

Наверх

#11 Брейж

Размещено 02 мая 2011 г. — 02:31

Toor,

Взгляните на этот документ, стр. 32 и далее.

Надеюсь, это поможет
Брейж

Наверх

#12 Катмар

Размещено 02 мая 2011 г. — 03:10

Тор, включая фактическое уравнение, полностью меняет это обсуждение. Одно из моих любимых высказываний гласит, что если вы не зададите правильный вопрос, вы не получите правильного ответа. Включение давления, температуры и коэффициента сжимаемости позволяет преобразовать объемный расход при стандартных условиях в фактический объемный расход.

Если у вас есть фактический объемный расход, тогда применимы все вышеприведенные объяснения Пола и меня (и всех остальных).

Если вам нужно освежить преобразование между стандартными и реальными условиями, я предлагаю вам провести некоторое время на сайте воздушной дисперсии Милтона Бейчока, начиная с
http://www.air-dispe…las.html# объем

Наверх

№13 Силос Мент

Размещено 18 июня 2011 г. — 20:33

Здесь есть электронная таблица Excel, которая реализует уравнение Panhandle B. Это позволяет вам конвертировать полевые единицы в СИ (и даже смешивать их). Здесь есть еще одна электронная таблица, которая реализует раннее уравнение Веймута.

Силос Мент

Отредактировано Silo Ment, 18 июня 2011 г., 20:34.

Наверх

№14

Размещено 20 июня 2011 г. — 13:17

Привет всем,

Позвольте мне добавить здесь свои 2 цента. Г-н Тур хотел знать, почему единицами измерения Q являются Mft3/h в «эмпирических правилах». Я бы спросил г-на Тура, какие его любимые юниты для Q и что он хотел бы видеть, но на самом деле это не решение. Каков критерий скорости для решения вашей проблемы проектирования, должно быть правильным вопросом. В технологическом проектировании нельзя ждать или ожидать, что единицы будут получены наиболее удобным для него способом. Инженеры-технологи должны уметь преобразовывать одно в другое, чтобы достичь цели.

Г-н Тоор, пожалуйста, объясните, почему вы хотите, чтобы единицы измерения были другими, когда все, что вам нужно сделать, это найти скорость. Когда T и P не указаны, можно указать стандартные условия и попросить вас определить скорость. Обычно критерий выбора скорости определяется практикой или процедурой компании. Проектировщик должен задать различные вопросы, такие как

труба под землей или над землей

Жидкость или газ (твердые вещества присутствуют в среде да или нет)

Короткая длина или большая длина

Хорошо поддерживается или нет

Скорость эрозии близка к скорости или нет

Влияет на блоки выше и ниже по течению или нет

Может быть больше . ….

Мадита

Вернуться к началу

№15 шейко

Размещено 20 июня 2011 г. — 20:36

Здесь есть таблица Excel, реализующая уравнение Panhandle B. Это позволяет вам конвертировать полевые единицы в СИ (и даже смешивать их). Здесь есть еще одна электронная таблица, которая реализует раннее уравнение Веймута.
Бункер Ment

Спасибо Бункер,

Вы владелец этого блога?

Хорошая работа.

Отредактировал sheiko, 20 июня 2011 г. — 20:36.

Наверх

№16 Силос Мент

Размещено 20 июня 2011 г. — 20:45

Да я им владею и пишу все посты

Шило

Наверх