Уравнение кессона: Ошибка 404. Запрашиваемая страница не найдена

Содержание

Кессона уравнение — Справочник химика 21

Наиболее общий вид уравнение Кессона приобретает в результате модификации его 3. П. Шульманом [c.75]

Подходящее уравнение этого типа можно было бы использовать для получения правильного соотношения между напряжением сдвига и скоростью сдвига в вискозиметре с коаксиальными цилиндрами. Кессон вывел уравнение [c.416]

Хорошие результаты, как в области малых, так и в области умеренных значений градиента скорости (до тех пор, пока не достигается переход к течению с наименьшей ньютоновской вязкостью) дает уравнение Кессона, выведенное автором для описания кривых течения дисперсных систем (в частности, крови) на основании некоторых теоретических представлений о взаимодействии между дисперсной и дисперсионной средами. Это уравнение в конечном виде может быть записано так [c.75]

С возрастанием скорости сдвига (рис.

95). При скоростях сдвига меньше 100 с наиболее соответствует опытным данным в случае крови эмпирическое уравнение Кессона [c.227]

В нем имеет размерность вязкости и именуется вязкостью Кессона, а — касательного напряжения в степени 1 и характеризует истинное значение предела текучести (в отличие от уравнения Шведова — Бингама). [c.75]

Уравнение Кессона неоднократно подвергалось модификации, которая обычно сводилась к выбору показателей степени при % [c.75]

Результаты экспериментального исследования теплообмена при охлаждении лакокрасочных композиций, подчиняющихся уравнению Кессона, в круглой трубе диаметром А мм я длиной 1 м приведены в работах [10, 17]. Во всех опытах значение а, вычисленное по температуре жидкости, было меньше 0,1, в связи с чем исследованные жидкости были близки к ньютоновским.

[c.85]

Нетрудно заметить, что уравнение, модифицированное Шульманом при т=п=2 принимает вид уравнения Кессона, при т=п= = 1 — уравнения Шведова — Бингама, а при Тй=0 и т=п= — уравнения Ньютона. [c.75]

В камерах с еодоохлаждаемыми стенами и водяными кессонами потери тепла через кладку отсутствуют (Скл=0) и количество тепла, кВт, которое должна унести охлаждающая вода, определяют из уравнения (15.33) [c.75]

3.2 Реологические свойства крови.

Кровь по своей природе является неньютоновской жидкостью, т.к. она представляет собой суспензию форменных элементов в белковом растворе плазмы. Реологическое поведение крови определяют концентрация и механические свойства только эритроцитов т.к. их содержание в крови составляет более 90%, а суммарный объем в 50 раз превышает объем лейкоцитов и тромбоцитов.

При течении крови по сосудам эритроциты концентрируются в центральной части потока крови, где вязкость соответственно увеличивается. Но поскольку вязкость крови невелика, этими явлениями пренебрегают, и коэффициент вязкости считают постоянной величиной. В норме относительная вязкость крови составляет: для мужчин 4.3  5.3 и для женщин 3.9  4.9.

Главным фактором, определяющим вязкость крови, является объемная концентрация эритроцитов, которая определяется по показателю гематокри:

Н= , (3.4)

где V_ф — объем форменных элементов, V_пл – объем плазмы крови. В норме показатель гематокрита составляет 40% (или просто 0.4).

Кроме того, эритроциты в крови имеют способность агрегировать т.е. слипаться, образуя так называемые “монетные столбики” при небольших скоростях течения крови. Поэтому необходимо приложить некоторое напряжение сдвига _с, чтобы кровь сдвинуть с места; при этом «монетные столбики» разрушаются: чем больше скорость крови, тем больше одиночных эритроцитов. Движущаяся кровь содержит как одиночные эритроциты, так и агрегаты. Это наблюдается при любых показателях гематокрита Н. В связи с этим, для определения вязкости крови используют, в отличие от ньютоновской жидкости, эмпирическое уравнение Кессона:

К= (3.5)

где _п — сonst (предел текучести крови), _с – напряжение сдвига: кровь приходит в движение лишь при

_с_п. Уравнение Кессона справедливо при скорости сдвига 100 с^-1.

Рис.3.2

ри условии _с_п уравнение Кессона превращается в уравнение Ньютона, где =К². График зависимости коэффициента вязкости  от градиента скорости представлен на рис.3.2. Как видно из графика, при увеличении градиента скорости вязкость крови уменьшается до некоторого постоянного значения. Это связано с тем, что увеличение градиента скорости приводит к разрушению «монетных столбиков» и, соответственно, уменьшению вязкости крови до значения равного вязкости крови человека в норме.

На реологические свойства крови оказывает также влияние содержание белков в плазме: альбумина, глобулина, фибриногена. Из них, наименьшая вязкость у альбумина, наибольшая у фибриногена; так вязкость плазмы крови за счет содержания в ней фибриногена на 20% выше, чем вязкость сыворотки крови.

Относительная вязкость плазмы крови в норме: _пл=1.51.8, сыворотки крови _сыв=1.41.7. И плазма, и сыворотка крови являются ньютоновскими жидкостями. Несмотря на то, что по своей природе кровь является неньютоновской жидкостью, тем ни менее в первом приближении ее относят к ньютоновским жидкостям за счет небольшого коэффициента вязкости. При патологии относительная вязкость крови изменяется в пределах от 1.7 до 22.9.

ЛИНЕЙНЫЙ УПРУГИЙ АНАЛИЗ ПРОСТРАНСТВЕННОЙ ТОНКОСТЕННОЙ СТЕРЖНЕВОЙ СИСТЕМЫ ОРТОГОНАЛЬНОЙ СТРУКТУРЫ | Механика | композиционных

ЛИНЕЙНЫЙ УПРУГИЙ АНАЛИЗ ПРОСТРАНСТВЕННОЙ ТОНКОСТЕННОЙ СТЕРЖНЕВОЙ СИСТЕМЫ ОРТОГОНАЛЬНОЙ СТРУКТУРЫ

Рыбаков Л.

С.

Аннотация:

Представлен линейный упругий анализ регулярной пространственной тонкостенной стержневой системы ортогональной структуры. Система образована из трех взаимно ортогональных семейств прямых однородных стержней и расположенных между ними тонких прямоугольных пластинок постоянной толщины. По предположению стержни работают только на растяжение-сжатие, а в пластинках реализуемо состояние однородного чистого сдвига. Для упругого анализа таких систем предложена строгая дискретная линейная теория упругости, построенная с помощью метода склейки. В соответствии с его процедурой тонкостенная стержневая система расчленялась на элементы (стержни, пластинки и узлы — пересечения упругих линий стержней). К ним прикладывались заданные внешние и искомые внутренние силы и проводился линейный анализ механического поведения изолированных элементов с учетом геометрических условий их сопряжения. Теория сформулирована в терминах узловых смещений, обобщенных деформаций (полных удлинений стержней, сдвигов пластинок и их стержневых обрамлений) и обобщенных внутренних сил (начальных усилий стержней и потоков касательных сил пластинок).

Все эти переменные являются функциями целочисленных параметров, использованных для нумерации элементов системы. Полную замкнутую систему определяющих соотношений теории составили геометрические и физические зависимости, статические соотношения и уравнения совместности обобщенных деформаций. Геометрические зависимости выражают обобщенные деформации через узловые перемещения, а физические зависимости представляют линейную связь между обобщенными внутренними силами и деформациями. Роль статических соотношений, устанавливающих связь между заданными внешними и искомыми внутренними силами, играют уравнения равновесия свободных узлов. С помощью этих зависимостей даны две постановки дискретных краевых задач: одна в узловых смещениях и сдвигах пластинок, другая в обобщенных внутренних силах. Последняя постановка проиллюстрирована на примере произвольно нагруженного однозамкнутого кессона любой конечной длины, для которого построено точное аналитическое решение в полиномах Чебышёва.

Ключевые слова:

Проектирование системы охлаждения кессонов печи взвешенной плавки (стр.

6 из 7)
Таким образом, получим:
; , т. к. , то
Сравнивая полученное значение с ГОСТ 3262 – 75.[6], получаем: d =100 мм.
Произведём пересчёт скорости при данном диаметре:
.
Аналогично вычислим
и : , по ГОСТ: d₂=125 мм , , по ГОСТ: d₁=150 мм.
Определим Re для каждого отрезка данного участка трубопровода. Кинематическая вязкость поступающей воды при температуре 20 ˚С
Режим движения воды на данных участках турбулентный, и поэтому опять же необходимо рассчитать толщину ламинарного подслоя
по формуле (7.).
Т.к. Δ< (Δ=0,02 – 0,05мм)то, следовательно, трубы гидравлически гладкие и коэффициенты трения
рассчитываются по формуле Никурадзе: ;
Теперь можно рассчитать потери. Для этого воспользуемся формулой (9).
Найдём теперь местные потери. При повороте от стояка к коллектору при
мы используем отвод с . Т. к. диаметр коллектора переменный, то найдем при внезапном сужении: . Подставляем полученные значения в формулу ():
Теперь, учитывая параллельное или последовательное соединение друг с другом коллектора и стояков, найдем суммарное сопротивление трубопровода. С последним стояком коллектор соединен последовательно, с остальными – параллельно:
В результате получаем суммарное сопротивление трубопровода:
4.3 Расчет общих потерь в кессоне, стояке, коллекторе и всей системы охлаждения
Общие потери можно рассчитать по формуле (24), но для этого нам необходимо знать расход Q каждого кессона, участка стояка и коллектора.
Расход на один кессон нам известен из предыдущих расчетов: Q_к=0.0015м³/с
Расход на стояк: Q= 0, 0192м³/с.
Общий расход жидкости на всю систему: Q_∑=4Q =0.0768м³/с.
Теперь рассчитываем общие потери:
· на кессон
м.
· на стояк
м.
· на всю систему
м.
4.4 Составление и решение уравнений Бернулли
Для составления уравнений Бернулли необходимо выбрать сечения. В первую очередь рассмотрим сечения, проведенные на входе и выходе из кессона.
Тогда уравнение Бернулли согласно (43) выглядит следующим образом:
,
где z₁, z₂ = 0 , т.к. оба сечения находятся на одном уровне с сечением сравнения; w₁=w₂ — скорость на входе и выходе из кессона одинаковая; р₁=р_абс – абсолютное давление в кессоне; р₂=р_атм=1,013·10⁵ Па=10330кгс/м²; γ=
; м.- потери напора в кессоне.
Рассмотрим сечения І-І: сечение на входе в стояк, и ІІ-ІІ: сечение на входе в кессон.
Уравнение Бернулли выглядит следующим образом:
Здесь z₁=3,9 м, z₂=0м; р₂ и р₁=10476 кгс/м² – абсолютное давление в сечении ІІ-ІІ и І-І соответственно; w₁=0,3 м/с и w₂=2,37м/с – скорость движения жидкости в сечении І-І и ІІ-ІІ соответственно;
м.- потери напора в стояке.
Рассмотрим сечения І’-І’ и ІІ’-ІІ’ (І’-І’ – на входе в коллектор; ІІ’-ІІ’ – на входе в стояк). Запишем уравнение Бернулли
Таким образом, определили давление
, которое необходимо обеспечить для подъема жидкости до самой крайней точки.
4.5 Расчет коэффициента а для уравнения напорной характеристики
Коэффициент а уравнения напорной характеристики, отвечающий сумме геометрической высоты подачи и приращению пьезометрического напора, выглядит следующим образом:
.
Здесь
; ; z₁=0 м, z₂=3,9м; γ=996 кгс/м³. м.
5. Построение характеристики сети
Уравнение характеристики сети выглядит следующим образом:
Постоянная а для данной сети рассчитана и равна 7,01м,
м
и значение коэффициента b нам также известно 93 м. ·
Уравнение для данной системы:
Графически зависимость H=f(Q) представлена на рисунке 6.
Рис. 6. Напорная характеристика трубопровода.
Из графика видно, что с увеличением расхода жидкости увеличивается величина внешней удельной энергии, которую необходимо затратить для работы трубопровода при заданных параметрах.
Т.к. a >0, то получение любого расхода требует затраты внешней энергии.
6. Расчет потерь тепла
Найдем потери тепла на один кессон. Вычислим плотность теплового потока
,
где
и — соответственно температура поверхности пластины и теплоносителя (температура набегающего потока), — коэффициенты теплопроводности меди и строительного кирпича.
(PDF) THE RESEARCH OF THE EFFECTS OF THE MATRIX STRUCTURE ON THE RHEOLOGICAL CHARACTERISTICS OF NIMESULIDE ORAL GEL EXPERIMENTAL SAMPLES
99
РАЗРАБОТКА И РЕГИСТРАЦИЯ ЛЕКАРСТВЕННЫХ СРЕДСТВ 2016 №4 (17)
(Blanose™, Ashland), гидроксипропилметилцеллюлозу
(Benecel™ nonionic K414-PH-CR, Aqualon), гидроксиэтил-
целлюлозу (Natrosol™ 250 G, Ashland) и метилцеллюло-
зу (Bonucel™ D 1500 M, Biogrund) в концентрации 2,0%.
Поскольку лекарственная форма предназначена для
перорального применения, в ее состав входят корри-
генты органолептических свойств – аспартам 0,05% и
ароматизатор «Апельсин» 0,01%, консервант – сорби-
новая кислота в количестве 0,05%.
Реологические характеристики образцов изучали
на ротационном вискозиметре Lamy Rheology RM 200
(Lamy Rheology, Франция) с помощью измерительных
систем типа «цилиндр в цилиндре» ms-din 33 и ms-din
11 (объем ячейки 17 мл и 32 мл соответственно) при
двух температурах – 20±1 °С и 37±1 °С. Динамическую
вязкость рассматривали в системе «малый сдвиг –
большой сдвиг – малый сдвиг» в диапазоне скоростей
сдвига от 0 до 300 с-1, а также в диапазоне от 0 до 10с-1
в системе «малый сдвиг – большой сдвиг». Значения,
полученные при начальных скоростях сдвига от 0 до
30 с-1 и от 0 до 2,5 с-1 для интервалов скоростей сдви-
га от 0 до 300 с-1 и от 0 до 10 с-1 соответственно, не учи-
тывались, как неточные, что связано с характерны-
ми для ротационной вискозиметрии инерционными
эффектами [4], а также с тем, что напряжение сдвига
меняется не мгновенно, а через определенные вре-
менные промежутки, установленные программным
обеспечением.
Изучение высвобождения нимесулида из об-
разцов гелей проводили на тестере растворения
ERWEKA DT 600 (ERWEKA GmbH, Германия) по методи-
ке ОФС1.4.2.0014.15 «Растворение» на аппарате 1 «Вра-
щающаяся корзинка» с использованием двух сред:
1час в растворе 0,1 М хлористоводородной кислоты
с рН 1,2; затем в течение 6 часов в фосфатном буфер-
ном растворе с рН 7,5 с добавлением 1,5% полисорба-
та-80 [2]. Нимесулид относится к веществам второго
класса согласно биофармацевтической классификаци-
онной системе и обладает низкой растворимостью в
биорелевантных средах растворения [3]. Для таких ве-
ществ рекомендуется использование буферного раст-
вора с рН не более 9,5 с добавлением поверхностно-
активных веществ в концентрации не более 4% [4]. В
работах Laís Bastosda Fonseca с соавтарами [5] было
показано, что растворимость нимесулида в среде фос-
фатного буферного раствора с рН 6,8 в два раза мень-
ше, чем в среде фосфатного буферного раствора с рН
7,5 (0,03 мг/мл и 0,062 мг/мл соответственно). Таким об-
разом, в качестве второй среды для проведения теста
«Растворение» использовали фосфатный буферный
раствор с рН 7,5. Объем сред растворения – 800 мл,
скорость вращения корзинки – 100 об/мин, температу-
ра– 37±0,5 °С. Количественное содержание нимесули-
да в среде растворения определяли по интенсивности
поглощения растворов в УФ-области в кювете толщи-
ной слоя 1 см при длине волны 305±2 нм для раство-
ров с pH 1,2 и при 390±2 нм для растворов с рН 7,5 в
соответствии с построенными калибровочными гра-
фиками на спектрофотометре Analytik Jena AG Specord
250 (Analytik Jena AG, Германия), программное обеспе-
чение WinAspect (Analytik Jena AG, Германия).
РЕЗУЛЬТАТЫ И ОБСУЖДЕНИЕ
Гели представляют собой мягкую лекарственную
форму, обладающую упруго-пластичной консистен-
цией и способностью сохранять форму [1, 2]. Они яв-
ляются трехмерной структурой из поперечно сшитых
полимеров, нерастворимых в дисперсионной среде,
но набухающих путем её поглощения. Наличие струк-
туры дает возможность говорить о гелях как о ненью-
тоновских жидкостях. Трехмерная структура гелей
определяет вязкость при напряжениях ниже предела
текучести, а также саму величину предела текучести.
После прохождения предела текучести (преодоления
«прочности» геля) вязкость системы определяется ве-
личиной вязкости дисперсионной среды [6].
Основными реологическими характеристиками,
которые могут быть оценены у неньютоновских жид-
костей с помощью ротационной вискозиметрии, яв-
ляются динамическая и пластическая вязкость, на-
пряжение сдвига, скорость сдвига, предел текучести
(прочность), степень тиксотропии [2]. Эти показатели
целесообразно определять на различных технологи-
ческих стадиях, в процессе хранения и при моделиро-
вании процесса применения лекарственной формы.
Величина диапазона скоростей сдвига от 0 до
300 с-1, соответствующая условиям производства, бы-
ла рассчитана по среднему градиенту скорости сдви-
га, описанному в работах О. А. Тишина, В.Н. Харитонова
и Е.А. Кирсанова, Ю.Н. Тимошина [7, 8]. Величина гра-
диента зависит от объема реактора, вида перемеши-
вающего устройства, частоты вращения и диаметра
мешалки, а также плотности и структурной вязкости
геля. Коэффициенты для расчета мощности переме-
шивания для различных типов мешалок приведены в
работе «Перемешивание в жидких средах» [9]. Темпе-
ратура исследования, имитирующая условия произ-
водства геля, составляла 20 °С.
Динамическая вязкость – приходящаяся на единицу
поверхности тангенциальная сила, выраженная в паскалях,
которую необходимо приложить для того, чтобы перемес-
тить слой жидкости площадью 1 м2 со скоростью 1 метр в
секунду, находящийся на расстоянии 1 метр относительно
другого слоя, пара ллельно плоскости скольжения [2].
Пластическая вязкость – темп роста касательных
напряжений сдвига при увеличении скорости сдвига, отра-
жает вязкость раствора, экстраполированную на бесконеч-
ную скорость сдвига, исходя из математической трактовки
модели Бингама или Кессона, расчетная величина [6].
Технологический контроль лекарственных форм
Типы фондов и их использование
Какие типы фундаментов используются в дизайне?
В общем-то, фундаментные системы делятся на две категории, мелкие и глубокие фундаменты. Неглубокие фундаменты почти всегда упираются в землю. Участок раскопан относительно мелкий глубины, под землей. Их легче построить, дешевле, и поэтому обычно более популярный вариант в дизайне по сравнению с глубокими фундаментами..
Deep Foundations vs. Фундаменты мелкого заложения
Глубокие фундаменты чаще встречаются на участках с неблагоприятными почвенными условиями.. Например, большинство морских проектов будут использовать глубокие фундаменты, потому что они намного более устойчивы, чем реализация мелкого фундамента. Это потому, что глубокие фундаменты пройдут намного глубже в землю., после плохих почвенных условий, обычно приземляется на более твердую каменную почву, которая более устойчива.

Основное отличие этих двух фундаментных систем включает стоимость, глубина несущего грунта, метод передачи нагрузки, и проектные мощности. Фундаменты неглубокого заложения используются в первую очередь, когда нагрузка передается на несущий грунт, расположенный в мелкий глубина (как мало, как 1 метр или 3 ноги). Глубокие фундаменты используются, когда нагрузка переносится на глубокие пласты. (начиная с 20-65 метров или 60-200 ноги).
Неглубокий фундамент — более дешевый вариант, так как требует меньше труда., оборудование, и материалы. Как уже упоминалось, требуется относительно мало земляных работ и труда, чтобы выкопать и сформировать неглубокий фундамент.
Процесс устройства глубокого фундамента более сложный и затратный.. Требуется более тяжелое оборудование, квалифицированный труд, и правильное управление временем. Глубокие фундаменты можно вбить в землю или бросить на землю. Выкапывать почву намного сложнее, и давление почвы возрастает по мере того, как вы углубляетесь.

Фундаменты мелкого заложения в первую очередь опираются на торец, опирающийся на почву.. Армирование неглубоких фундаментов помогает противостоять опрокидыванию и изгибу фундамента.. Использование глубокого фундамента обеспечивает боковую поддержку, сопротивляется подъему, и выдерживает большие нагрузки. Он основан как на концевом подшипнике, так и на поверхностном трении.. На рисунке показаны различные типы фундаментов мелкого и глубокого заложения. 1.
фигура 1: Типы фундаментных систем
Фундаменты мелкого заложения
Изолированные опоры
Изолированные опоры, также известный как опора или опора, самый простой и распространенный тип фундамента. Обычно они используются, когда нагрузка на грунт от конструкции исходит от колонн.. Каждая опора поддерживает свою собственную колонну, которая принимает нагрузку и распределяет ее по почве, на которую опирается.. Изолированные опоры почти всегда квадратные или прямоугольные. . Это упрощает их анализ и построение. Размеры фундамента рассчитываются исходя из нагрузок от колонны., а также безопасную несущую способность и чрезмерную осадку почвы.
фигура 2: Изолированная опора
Калькулятор бетонных оснований
Настенные опоры
Стеновые опоры, также известный как ленточные опоры, используются для поддержки веса от несущих и неструктурных стен, чтобы передавать и распределять нагрузки по области почвы, в которой почва имеет достаточную несущую способность. Подобно изолированным опорам, более широкая площадь основания распределяет силу тяжести от стены, чтобы снизить вероятность оседания. Это особенно полезно при опоре несущих стен., поскольку они будут поддерживать не только собственные нагрузки конструкции, но и расчетные нагрузки. Стеновые опоры также залиты из простого или железобетона, а иногда их перед доставкой на строительную площадку собирают.. Экономичные стенные опоры могут быть построены при условии, что прилагаемые нагрузки минимальны и почва под опорой имеет хорошие почвенные условия. .
фигура 3: Настенная опора
Комбинированные опоры
Подобно изолированным опорам, Комбинированное основание создается при нагрузке на конструкцию колоннами. Это используется, когда две или более колонны расположены так близко друг к другу, что их изолированные опоры перекрывают друг друга.. Строительство комбинированных опор может быть более экономичным, если материалы опор (бетон) дешевле, чем труд, чтобы сформировать две отдельные опоры. Комбинированное основание также может быть обеспечено, когда колонна находится близко к линии собственности, что делает изолированное основание эксцентрично загруженным, когда оно полностью находится в пределах линии собственности.. Комбинированная подошва может быть прямоугольной, трапециевидный, или тройник в плане, в зависимости от размера и расположения колонн, поддерживаемых опорой.
фигура 4: Комбинированная опора
Комбинированный калькулятор опор
Ремень для ног
Ленточные опоры, также известные как консольные опоры, в основном представляют собой две изолированные опоры, соединенные стропильной балкой. Ременные опоры используются, когда расстояние между изолированными опорами достаточно велико, чтобы использовать комбинированные опоры., ширина основания становится узкой и вызывает высокие изгибающие моменты. конкретно, ленточные балки обычно используются для соединения двух опор, которые являются опорными колоннами, частью рамы, работающей на момент, которая будет испытывать значительные боковые силы. Ременная балка поможет уменьшить воздействие боковой нагрузки в том же направлении, в котором она движется, и не будет оказывать дополнительное вертикальное гравитационное давление на почву..
фигура 5: Ремешок Фонд
Мат Фонд
Как следует из названия, матовый фундамент, также известный как фундамент плота, это тип фундамента, который полностью уложен по всей площади здания, выдерживая большие нагрузки от колонн или стен., похожа на плиту на уклоне. Чаще всего используется при строительстве подвальных помещений, когда вся плита цокольного этажа выступает в качестве фундамента. . Матовый фундамент выбирается, когда строение должно поддерживаться слабым грунтом., таким образом, строительные нагрузки распределяются на очень большую площадь. Это предотвращает дифференциальную осадку, которая была бы преобладающей при использовании изолированных опор.. Это наиболее удобно и экономично для использования, когда площадь здания довольно мала или если колонны расположены близко друг к другу., что ограничит материальные затраты. Наоборот, матовые фундаменты нежелательно строить, когда грунтовые воды расположены выше несущей поверхности почвы.
фигура 6: Мат или плотный фундамент
Глубокие основы
Свайный фундамент
Целью любого типа фундамента является передача нагрузок или усилий от надстройки на землю без чрезмерной осадки.. Свайные фундаменты обычно используются для проектов, которые лежат на глубинах слабых или насыщенных грунтов, где глубина выемки грунта невозможна для неглубоких фундаментов.. Сваи различаются по диаметру, но гораздо глубже, чем ширина. . Нагрузка от надстройки передается от свай через слабосжимаемые слои грунта на более жесткий грунт или твердые породы.. Их можно сделать из стали, лесоматериалы, и монолитный или сборный бетон. Монолитные бетонные сваи изготавливаются путем проделывания скважины в земле с помощью длинного роторного сверла., а затем заполнить эту скважину стальной арматурой и бетоном. Если стенки скважины не могут поддерживать себя, стальные хвостовики могут использоваться для удержания формы ствола скважины. Сборные сваи забиваются в землю вертикально или под углом к вертикали с помощью свайного молота, прикрепленного к тяжелой технике.. Иногда, сваи набиваются вместе на верхнем уровне с помощью заглушки, в основном изолированная опора, для создания группы свай, способной поддерживать большую колонну (См. Рисунок 7)
Преимущества использования свайных фундаментов:
Сваи могут быть собраны в любую требуемую спецификацию или проектное требование в контролируемой среде. .
Сборные сваи доставляются на объект и сразу могут быть установлены., что приводит к более быстрому продвижению работы.
Монолитные бетонные сваи могут использоваться для поддержки больших и высоких конструкций, таких как небоскребы., где неглубокого фундамента не хватит.
Забивные сваи также можно использовать в местах, где не рекомендуется бурить скважины из-за повышенного давления грунтовых вод..
Свайные фундаменты можно использовать в местах, где почвенные условия делают невозможным использование других типов фундаментов..
Недостатки использования свайных фундаментов:
Бетонные сваи должны быть соответствующим образом усилены, чтобы выдерживать нагрузки при забивании в землю.
Заблаговременное планирование и оборудование необходимы для правильного обращения с сваями и забивания их в землю.
Может произойти вспучивание почвы или уже забитая свая может выскочить, когда свая забивается в почву с низким или плохим дренажем. .
Забивка свай вызывает вибрацию, что может повлиять на целостность соседних конструкций.
фигура 7: Свайные фундаменты и свайная шапка
Калькулятор бетонных свай
пирс (кожух) Фонд
Фундаменты пирса или кессона аналогичны односвайному фундаменту, но с большим “свая” диаметр колонны. Фундаменты кессона тоже устанавливают иначе. В отличие от свайного фундамента, фундаменты опор сооружаются путем выемки или выемки грунта под землей и заполнения его бетоном и стальной арматурой. Кессоны также могут быть пробурены в коренных породах или опираться на слои почвы, но “уширенный” поперечное сечение необходимо для распределения нагрузки на большую площадь (как показано на рисунке 8). Из-за наличия воды, фундамент сваи опирается на торцевую опору, чтобы выдерживать нагрузки надстройки, в отличие от свайного фундамента, который передает нагрузки через торцевую опору и поверхностное трение. типично, свайные фундаменты устанавливаются, когда нет прочных пластов на достижимой глубине, а фундаменты свай часто используются, когда верхний слой почвы состоит из разложившихся пород или жесткой глины.
фигура 8: Фундамент пирса или кессона с заглушкой
Основы биореологии и гемодинамики — презентация онлайн
1. Основы биореологии и гемодинамики
Лектор: ст.преп. Диденко О.Н.
Кафедра медицинской,
биологической физики и
информатики
ГУ ЛНР «Луганский государственный
медицинский университет им. Святителя
Луки»
1
БИОРЕОЛОГИЯ И ГЕМОДИНАМИКА
Биореология – это наука, которая
изучает упругие свойства твердых
тел, жидкостей и газов, т.е.
деформацию непрерывных сред.
Гемодинамика описывает движение
этих сред под действие внешних и
внутренних сил.
2
СВОЙСТВА И ХАРАКТЕРИСТИКИ
ЖИДКОСТЕЙ
В случае жидкостей в деформации
принимают участие множество слоев,
которые перемещаются один над другим.
Смещение продолжается пока
присутствует внешняя сила.
жидкость
3
4. Вязкость
СВОЙСТВА И ХАРАКТЕРИСТИКИ ЖИДКОСТЕЙ
Вязкость
Жидкости проявляют сопротивление
движению из-за своей вязкости, или, как
ее еще называют, «внутреннего трения».
Чем выше вязкость жидкости, тем больше
возникающее между ее слоями
сопротивление движению.
Явление внутреннего трения возникает
из-за взаимодействия молекул,
находящихся в соседних слоях жидкости.
4
5. Вязкость
СВОЙСТВА И ХАРАКТЕРИСТИКИ ЖИДКОСТЕЙ
Вязкость
Слой жидкости,
непосредственной
прилегающий к
неподвижной поверхности,
имеет нулевую скорость.
Это связано с тем, что
молекулы жидкости
взаимодействуют с
молекулами твердого
тела намного сильнее,
чем друг с другом.
Профиль скоростей
5
СВОЙСТВА И ХАРАКТЕРИСТИКИ ЖИДКОСТЕЙ
Закон Ньютона для вязкости
Рассмотрим два прилегающих друг к другу
слоя жидкости, находящихся на высоте y и
y+ y, и имеющих скорости v и v + v.
В пределе, при приближении слоев, градиент
скорости определяется как отношение dv/dy.
v+ v
y+ y
v
y
6
СВОЙСТВА И ХАРАКТЕРИСТИКИ ЖИДКОСТЕЙ
Закон Ньютона для вязкости
Ньютон предположил, что сдвигающая сила
(между слоями) пропорциональна градиенту
скорости, перпендикулярному к слоям, и площади
соприкосновения смежных слоев жидкости:
dv
dv
Fсдвиг. Fтр ~
или
Fтр S
dy
dy
Величина называется коэффициентом
вязкости жидкости. Коэффициент вязкости
зависит от физических свойств и строения
жидкости (т.е. степени взаимодействия молекул).
7
СВОЙСТВА И ХАРАКТЕРИСТИКИ ЖИДКОСТЕЙ
Закон Ньютона для вязкости
Величина называется еще динамической
вязкостью (или просто вязкостью) жидкости.
Коэффициент является одним из важнейших
свойств жидкости.
Большинство жидкостей подчиняются
уравнению Ньютона (так называемые
«ньютоновские жидкости»).
Для жидкостей уменьшается с увеличением
температуры.
Другим свойством жидкости является ее
кинематическая вязкость = / .
8
СВОЙСТВА И ХАРАКТЕРИСТИКИ ЖИДКОСТЕЙ
Единицы измерения динамической и
статической вязкости
F Н Н кг
dv м
Пa с
с
2
м с
S с 2 м
м
dy
м
3 2
м
кг м
м с кг с
9
НЬЮТОНОВСКИЕ И НЕНЬЮТОНОВСКИЕ
ЖИДКОСТИ
Жидкость называется ньютоновской, если ее
течение подчиняется уравнению Ньютона и
скорость зависит только от природы жидкости и
температуры (вода, многие водные растворы,
некоторые простые органические жидкости,
этиловый спирт, ацетон и др. ).
Жидкости, которые не удовлетворяют уравнению
Ньютона называются неньютоновскими. Их
вязкость зависит, в частности, от градиента
скорости (высокомолекулярные органические
смеси, эмульсии, суспензии и т.д.).
10
СОСТАВ И СВОЙСТВА КРОВИ
Кровь является неньютоновской жидкостью.
Вязкость человеческой крови находится в
пределах от 4·10-3 до 6·10-3 Пa·с и при различных
патологиях варьирует от 1.5·10-3 до 23·10-3 Пa·с.
По значению вязкости крови можно проводить
диагностику состояния здоровья и выявлять
некоторые заболевания.
3
Норма : кр 4 10 .. 6 10
3
Па с
11
СОСТАВ И СВОЙСТВА КРОВИ
Кровь состоит из большого
числа макромолекул
(альбумина (белок), липидов,
карбогидратов) и клеток крови
(эритроциты, лейкоциты,
тромбоциты).
Эритроциты оказывают наибольшее влияние на
реологию крови. Они занимают около 46 % всего
объема крови. Это значение (0.46) называется
гематокритом крови.
12
Зависимость между вязкостью
и градиентом скорости жидкости
1. Ньютоновские жидкости const
dv
2. Неньютоноские жидкости f
dx
13
14. Модель Кессона
Реологические свойства
крови могут быть
приближенно описаны с
применением ур-я Кессона:
1
2
0
1
2
dv
dx
1
2
= F /S
o – предел текучести
14
15. Жидкости в движении
Однородный поток
Течение называется однородным, если его
свойства одинаковы во всем объеме жидкости.
Если величины va = vb = vc, pa = pb = pc и т.д.
имеют одинаковые значение во всех точках,
то такой поток ‒ однородный.
15
16. Линии тока
Жидкости в движении
Линии тока
Линиями тока называются линии, к которым
векторы скорости являются касательными.
Густота линий тока
пропорциональна скорости.
Линии тока в случае
однородного потока
изображаются прямыми и
параллельными друг другу
линиями.
v1
v2
Однородный поток
16
17. Два типа течения
Жидкости в движении
Два типа течения
Первый тип потока характерен для течения
жидкости с низкой скоростью. При этом частицы
жидкости движутся параллельно друг другу, а
отдельные слои не смешиваются. Такое течение
называется ламинарным.
Второй тип течения наблюдается при высоких
скоростях перемещения жидкости и называется
турбулентным. В нем частицы движутся не
прямолинейно, но более беспорядочно, а слои
жидкости смешиваются друг с другом.
Между полностью ламинарным и полностью
турбулентным типом потока можно выделить
переходную область.
17
18. Число Рейнольдса
Жидкости в движении
Число Рейнольдса
турбулентное
переходное
ламинарное
vd
Re
Тип потока может быть
определен с применением
простого параметра числа Рейнольдса:
Re
Re > Re кр ‒ турбулентное течение
Re ≈ Re кр ‒ переходное течение
где d диаметр трубы, v средняя скорость,
плотность жидкости, вязкость,
Reкр критическое значение коэффициента Рейнольдса
18
19.
Число Рейнольдса Жидкости в движении
Число Рейнольдса
Для трубы с круглым сечением при
нормальных условиях критическое значение
числа Рейнольдса равно
Re кр = 2000..4000
Таким образом:
• Re
• 2000
• Re > 4000: турбулентное течение
19
Жидкости в движении
Распределение скоростей в вязкой
жидкости, текущей через трубу
p1 p2 2 2
v
(R r )
4l
vmin (r R) 0
p1 p2 2
vmax (r 0)
R
4l
p1 p2 2
v
R
8l
r
R – радиус трубы
20
Жидкости в движении
Закон Пуазейля
Объем Q ньютоновской жидкости, протекающей
за секунду через трубу с круглым поперечным
сечением, равен:
4
Q v S v R
2
где:
R ( P1 P2 )
Q
8 l
l – длина трубы
R – радиус трубы
(P1 – P2) – разность давлений
на концах трубы
– коэффициент вязкости
Q – удельный объем
21
22. Основы гидродинамики.
Идеальная жидкость. Жидкости в движении
Основы гидродинамики.
Идеальная жидкость.
“Идеальная жидкость” является своеобразной
идеализацией в гидродинамике.
Под идеальной понимают жидкость с нулевой
вязкостью, и которая является несжимаемой
(т.е. не изменяет свой объем и плотность при
варьировании давления), не обладает
внутренним трением и не изменяет свою фазу.
22
Жидкости в движении
Уравнение непрерывности потока
Для идеальных жидкостей
S1v1 S2v2
где S1 и S2 – площади поперечного сечения,
v1 и v2 – скорости в поперечных сечениях S1 и S2
23
Жидкости в движении
Уравнение Бернулли
1
p g h 2 v2 const
p — давление, — плотность, v – скорость,
g – ускорение свободного падения, h — высота
В уравнении Бернулли слагаемое p называется
статическим давлением, gh ‒ гидростатическим
давлением, а 1/2 v2 ‒ гидродинамическим
давлением. Согласно этому уравнению полное
давление гидродинамической системы остается
постоянным.
24
Жидкости в движении
Уравнение Бернулли является следствием
из закона сохранения энергии
1
p g h 2 v2 const
25
Элементы гемодинамики
Кровеносная система представляет из себя
закрытую систему эластичных сосудов:
гидравлическую сеть, состоящую из большого
числа (~108) кровеносных артерий, вен,
капилляров и насоса – сердца.
26
27. Механизмы циркуляции крови

Сердце ‒ это насос
Сосуды являются эластичными
Работа сердечной мышцы
Отрицательное давление в грудной клетке
Свойства вен и клапанов
27
Циркуляция крови в кровеносной системе
28
29. Модели кровеносной системы
4
R
( P1 P2 )
Уравнение Пуазейля Q
8 l
( P1 P2 )
может быть записано в форме
Q
X
8 l
где X
‒ гидравлическое сопротивление
4
R
(U1 U 2 )
Эта формула аналогично закону Ома I
R
Разность давлений P1 – P2 является аналогией разность
электрических потенциалов (напряжению). Т.о. по
аналогии мы можем записать формулы для параллельно
и последовательно соединенных проводников:
1
1
1
1
X посл. X1 X 2 X 3 ,
29
X пар. X1 X 2 X 3
30. Пульсовая волна
Кровь циркулирует по венам и артериям,
благодаря эластичности которых прерывный
поток крови, исходящий от сердца
преобразовывается в непрерывный поток,
образуя так называемую пульсовую волну.
Артерии представляют собой систему
соединенных трубок с некоторой допустимой
емкостью. Емкость эластичных кровеносных
сосудов определяется степенью их
растяжимости Di
dV
Di
dp
30
31. Модель Франка
Все крупные кровеносные сосуды представляются в
виде отсеков с эластичными стенками и
гидравлическим сопротивлением X≈0, все маленькие
сосуды представляются жесткими трубками с постоянным
гидравлическим сопротивлением X ≠ 0.
Крупные артерии вмещают кровь путем хранения ее части
во время систолы (сокращения сердечной мышцы) и ее
отдачи во время диастолы (расслабления сердечной
мышцы).
31
32. Пульсовая волна
Скорость распространения
пульсовой волны в
кровеносной системе
определяется эластичными
свойствами сосудов
Ed
C
2 r
E – модуль эластичности стенок
сосудов;
d – толщина их стенок;
r – внутренний радиус сосудов;
‒ плотность крови.
32
33. Эквивалентная электрическая модель течения крови по сосудам
X s X1 X 2
Мощность сердца равна
P = 3.3 Вт
Работа, совершаемая
сердцем
1
1
1
X s X1 X 2
A =1,2 Vy P + ρv2 / 2
33
Упрощенная электрическая модель работы кровеносной системы
34. Современная электрическая модель циркуляции крови – четырехэлементная обобщенная параметрическая артериальная модель
34
Выводы:
1. Рассмотрены основные упругие свойства жидкостей
(статическая, динамическая вязкость и др.).
2. Дано уравнение Ньютона для величины внутреннего
трения в ньютоновских жидкостях и уравнение Кессона для
оценки внутреннего трения крови (неньютоновской жидкости).
3. Рассмотрены основные типы течения жидкости и формула
для вычисления характеризующего их числа Рейнольдса.
4. Приведены основные законы и уравнения движения
идеальной несжимаемой жидкости:
• уравнение непрерывности потока;
• уравнение Пуазейля для удельного объема жидкости,
протекающей по трубке;
• уравнение Бернулли, учитывающее высоту, скорость
и давление жидкости в различных участках потока.
5. Рассмотрено устройство и модели работы кровеносной
системы человека (модель Франка и пульсовой волны).
35
36. СПАСИБО ЗА ВНИМАНИЕ!
36
Численное моделирование всего процесса опускания открытого кессона с помощью усовершенствованного метода SPH
При строительстве кессона часто возникают явления динамического изменения границ раздела материалов и механических свойств. Использовать обычные методы для моделирования этих явлений довольно сложно из-за чрезвычайно большой деформации. В этом исследовании мы предложили улучшенный алгоритм взаимодействия грунт-вода-кессон с использованием метода гидродинамики сглаженных частиц (SPH). Этот алгоритм имел дело с усечением опорной области частиц вблизи лопасти и применялся, чтобы избежать колебаний давления.Между тем, применение метода рождения и смерти динамических частиц может смоделировать весь процесс опускания открытого кессона с подводной выемкой грунта. Согласно сравнению между моделированием SPH и испытанием на центрифуге, распределение эффективного давления почвы на боковую стенку было согласованным, что указывало на многообещающую применимость алгоритма. Следует отметить, что в окружающем грунте под отвалом возникло значительное превышение порового давления воды. По мере рассеивания давления с течением времени эффективное напряжение грунта соответственно увеличивалось, и это привело бы к усложнению процесса опускания.Поэтому следует избегать того, чтобы кессон останавливался на длительное время во время процесса опускания, иначе это может вызвать застой опускания. Этот алгоритм может эффективно моделировать инженерные проблемы, связанные с подводным строительством, и обеспечивать теоретическую и техническую поддержку подводных земляных работ, проходки защитных туннелей и других инженерных проблем.
1. Введение
Открытый кессон играет важную роль в глубоком фундаменте и широко используется в портовых волнорезах и мостах с большим пролетом благодаря своим преимуществам прочной целостности, высокой жесткости, большой несущей способности и удобной конструкции [1 –4].
В последние годы многие исследования посвящены открытым кессонам. Алленби и др. [5] завершился серией практических руководств по строительству с помощью четырех успешных операций по проходке через открытый кессон. Hao et al. [6] применили методы GPS RTK для своевременного мониторинга строительства сверхглубоководного открытого кессона. Lenzi et al. [7] разработали «технику управляемого кессона», чтобы предотвратить обычно возникающую отвесность открытого кессона. Zhao et al. [8] заявили, что выгибание грунта и вращение главного напряжения были важными механизмами, влияющими на механическое поведение открытых кессонов.Чавда и др. [9] исследовали сопротивление проникновению, на которое влияли различные углы сужения кромки лезвия, с помощью серии модельных испытаний и ряда исследований, посвященных пространственному напряженному состоянию режущей кромки [10, 11]. BIM-технология использовалась для помощи в мониторинге строительства открытого кессона сверхбольшого моста [12]. Pan et al. [13] обобщили закономерность изменения сопротивления опусканию и характеристики распределения большого кессонного фундамента и обсудили влияние строительства на окружающую среду.Одним словом, с бурным развитием инфраструктурного строительства открытые кессоны играют все более важную роль в строительстве.
Исследования сопротивления боковому трению всегда были сосредоточены на протяжении всего процесса опускания открытого кессона, и это также является основой для проектирования конструкции кессона и меры вспомогательного опускания. Поскольку расчет сопротивления в инженерном проектировании зависит от большого опыта, его результат расчета часто сильно отличается от реальной ситуации.Следовательно, необходимы исследования связанных экспериментов и численного моделирования. Что касается модельных тестов, Wang et al. [14] изобрели новый тип датчика трения для непосредственного измерения трения боковых стенок и получили тенденцию изменения трения боковых стенок в процессе опускания открытого кессона. Jiang et al. [15] разработали модельный тест на фоне самого большого открытого кессона и установили расчетную модель для описания поведения миграции. Чжоу и др. [16] реализовали моделирование опускания открытого кессона посредством испытания модели центрифуги, и состояние фактической конструкции было хорошо смоделировано из-за центробежного поля, которое могло компенсировать потерю напряжения из-за уменьшения размера модели.Тем не менее, невозможно было точно смоделировать динамический процесс выемки грунта, поскольку экспериментальная глубина не была постоянной.
В аспекте численного моделирования Jiang et al. [17] проанализировали воздействие на выемку грунта при проходке открытого кессона на основе численного моделирования методом конечных элементов (МКЭ). Ли и др. [18] построили трехмерное моделирование взаимодействия грунт-конструкция с помощью МКЭ и проанализировали влияние диаметра кессонной конструкции на внутреннюю силу в условиях первого опускания.Lai et al. [19] смоделировали строительство гигантского глубокого заглубленного круглого открытого кессона в недренированной глине с помощью связанного эйлерово-лагранжевого подхода (CEL). Хотя этот метод мог в определенной степени избежать искажения сетки, он также приводил к сбоям в расчетах при решении проблемы перемещения границ раздела материалов (например, границы раздела грунт-вода-кессон). Из-за чрезвычайно большой деформации, вызванной режущим действием грунта, подводной выемкой грунта и потоком грунта во время процесса опускания, трудно реализовать численное моделирование с использованием традиционных методов (например,g., метод конечных элементов) из-за искажения сетки и намотки, что приведет к сбою в расчетах. Следовательно, область применения ограничена из-за необходимых предпосылок для дополнительных специальных технологий. Однако гидродинамика сглаженных частиц (SPH) является лагранжевым численным методом, который может решать такие проблемы, как большая деформация и перемещение границ раздела различных материалов.
SPH изначально был предложен для решения астрофизических задач [20, 21]. После этого Виоло и Исса [22] применили SPH к сложным задачам обтекания свободной поверхности.Модель Друкера – Прагера (D – P) была введена в метод SPH [23], что сделало SPH широко используемым в геотехнической области. Алгоритм сцепления жидкость-твердое тело SPH был разработан для моделирования проблемы больших деформаций сложного взаимодействия грунта и воды на основе теории двухфазной смеси [24–27]. Wen et al. [28] использовали улучшенную модель слабосжимаемой смеси SPH и исследовали влияние проницаемости рифа на пространственное распределение волнового тока внутри и снаружи неоднородного тела кораллового рифа.Khayyer et al. [29] предложила модель смеси на основе несжимаемого SPH и представила численный волновой лоток с пористой средой переменной пористости. Одним словом, SPH широко используется в различных областях исследований. Однако исследований по применению SPH при моделировании строительства кессонов мало. Wang et al. [30] использовали однофазные частицы грунта для моделирования процесса опускания открытого кессона с помощью метода SPH, но он имеет ограниченную применимость из-за сложности точного отражения ситуации с преодолением препятствий инженерным сооружениям.Хотя при моделировании учитывалась большая деформация грунта, сложная связь грунт-вода не учитывалась, и тогда нельзя было получить правило изменения порового давления воды (PWP). Фактически, создание и рассеяние избыточного давления поровой воды (EPWP) оказывает важное влияние на устойчивое опускание кессона и способствует повышению точности расчета связи грунт-вода-кессон. Он также имеет практическое значение при проектировании и строительстве открытых кессонов.Следовательно, необходимо учитывать сложное сопряженное взаимодействие грунт-вода-кессон при моделировании конструкции открытого кессона.
В этой статье был представлен связанный алгоритм взаимодействия грунт-вода-кессон, основанный на предыдущих исследованиях алгоритма двухфазной связи SPH. Было рассмотрено влияние усечения опорной области частиц вблизи лопасти, которое применялось, чтобы избежать колебания давления, вызванного колебаниями плотности. Тогда можно было бы получить точное распределение PWP.Одновременно с этим была использована техника рождения и смерти динамических частиц для реализации подводных выемок грунта, а сложное сопряженное взаимодействие грунт-вода-кессон можно было эффективно моделировать в течение всего процесса опускания.
2. Теоретическая база
2.1. Модель смеси почва-вода
Предполагается, что каждая фаза занимает разные объемные доли в макроскопической смеси в соответствии с теорией двухфазной смеси [31–33] при рассмотрении насыщенной смеси почва-вода.Уравнения сохранения массы даны нижними индексами и представляют почву и воду соответственно; — пространственно-усредненная скорость; кажущаяся плотность; — плотность частиц грунта; — собственная плотность воды; — объемная доля воды, а именно пористость.
Предположим, что сжатие грунта полностью вызвано деформацией каркаса грунта и частицы грунта несжимаемы, то есть, так сказать, постоянны. Тогда основное уравнение пористости грунта можно представить в виде
Тензор полного напряжения смеси разлагается в уравнение (4) на основе принципа эффективного напряжения Терзаги [34]: где и -, соответственно, полное напряжение тензор и эффективное напряжение; обозначает PWP; и представляет напряжение сдвига воды.
Уравнения количества движения смеси также можно записать в виде, где где обозначает силу вязкого сопротивления, полученную из закона Дарси; — гидравлическая проводимость; и — ускорение свободного падения.
2.2. Конститутивная модель для почвы и воды
В этом исследовании мы использовали конститутивную модель Друкера – Прагера (D-P) [23] для описания поведения почвы: где представляют декартовы компоненты; обозначает дельту Кронекера; обозначает модуль сдвига; обозначает объемный модуль; и — тензор суммарной скорости деформации и скорости вращения соответственно; и представляют тензор девиаторной скорости деформации и девиаторного напряжения соответственно; — пластический мультипликативный коэффициент; — постоянная Друкера – Прагера, связанная с углом трения; и — коэффициент дилатансии, на который влияет угол расширения.
Между тем, водная фаза рассматривалась как ньютоновская жидкость, и напряжение сдвига рассчитывалось по динамической вязкости и скорости сдвиговой деформации воды. Где — зависящий от задачи параметр, который устанавливает предел для максимального изменения плотности; — константа, обычно равная семи; и — справочная истинная плотность воды.
2.3. Реализация SPH
В SPH ограниченное количество частиц используется для дискретизации расчетной области, а переменные поля и свойства материала присваиваются частицам [35].Интегральная интерполяция полевых переменных задается следующим образом: где — ядро или функция сглаживания, а — длина сглаживания, которая определяет область влияния.
Тогда уравнения сохранения почвы и воды можно переписать в форме SPH, используя приближение частиц SPH. Для простоты индексы и используются для обозначения частиц почвы и воды.
Во-первых, основное уравнение пористости почвы может быть переписано следующим образом с помощью приближения частиц SPH, а пористость частицы воды a может быть получена путем интерполяции соседних частиц почвы: где.
Поскольку рассмотренное выше предположение состоит в том, что сжатие грунта полностью вызвано деформацией каркаса грунта, частицы грунта несжимаемы. Кажущуюся плотность почвы можно получить с помощью следующего уравнения. Кроме того, уравнение неразрывности воды также можно переписать следующим образом:
Аналогично, уравнения сохранения импульса также могут быть переписаны как
В уравнениях (18) и (19) и обозначают члены искусственной вязкости [36], которые используется для предотвращения нефизического проникновения между частицами.Стоит отметить, что обычно существует другой метод расчета уравнений движения частиц воды, основанный на формулировке градиента давления. Более подробную информацию о так называемом ISPH можно найти в [37].
2.4. Обработка пограничного контакта
При взаимодействии между кессоном и частицами почвы / воды алгоритм фрикционного скользящего контакта, предложенный Wang et al. [38] принимается. Этот алгоритм предполагает, что частичное проникновение разрешено, и контактная сила может быть получена где и — контактная сила, соответственно, вдоль нормального и тангенциального направлений поверхности конструкции, и следует отметить, что когда частицы воды контактируют с поверхностью структура; определяет степень остаточного проникновения и устанавливается равным 0.01∼0.1; и — коэффициент трения. Более подробную информацию можно получить по указанной ссылке.
2.5. Обрезка граничной опорной области для частиц и ее применения
Во время процесса опускания открытого кессона опорная область для частиц почвы / воды усекается лопастью, и решение этой проблемы показано на рисунке 1. Между тем, поле плотности эти граничные частицы инициализируются на каждом временном шаге по уравнению (23). Когда уравнение (12) используется для получения PWP, колебания давления легко возникают из-за флуктуации плотности.Для устранения колебаний давления в процессе опускания открытого кессона в данной работе применяется метод [39–41]. Затем можно получить более точное распределение PWP, и уравнение (17) можно переписать следующим образом: где, — постоянная, обычно равная 0,1, а — скорость звука в воде.

3. Численное моделирование и анализ
3.1. Меры контроля выемки грунта и пополнения запасов воды
Из-за выемки грунта под водой во время строительства кессона быстрое опускание внутреннего уровня грунтовых вод вызывает просачивание, что может вызвать обрушение большой площади периферийного грунта.Чтобы избежать риска нестабильности кессона, обычно принимаются меры по пополнению запасов воды для обеспечения стабильного уровня грунтовых вод. Как показано на рисунке 2, метод рождения и смерти динамических частиц используется для реализации мероприятий по выемке почвы и пополнению запасов воды. Для упрощения расчета количество частиц воды до и после раскопок не меняется. Вновь образованные частицы воды заменяют удаленные частицы воды в исходном положении и должны соответствовать следующим свойствам: где верхний индекс ‘обозначает вновь образованные частицы воды.Стоит отметить, что удаление грунта приводит к изменению объемной доли воды в макроскопической смеси. Предполагая, что скоростью макродобавочной воды можно пренебречь, уравнение (26) дает уравнение сохранения количества движения до и после выемки грунта.

3.2. Создание цифровой модели
Что касается озабоченности, отсутствуют соответствующие тесты или данные измерений для непрерывной проходки и выемки открытого кессона в течение всего процесса, а изучение трения боковой стенки всегда является ключевым и трудным моментом.Таким образом, испытание на центрифуге [16] было использовано в качестве контролируемого испытания для проверки эффективности алгоритма взаимодействия почва-вода-кессон в этом разделе. Испытание на центрифуге проводилось в условиях 90 g на геотехнической центрифуге TLJ-2 в Юго-западном университете Цзяотун. Эквивалентная глубина погружения составляет 36 м, а угол наклона лопасти составляет 45. Для моделирования использовались те же параметры испытания, которые показаны в таблице 1. Для простоты задача решалась в условиях плоской двумерной деформации. и половина открытого кессона была использована для построения модели.Кроме того, кессон рассматривался как жесткая конструкция, а сегментная конструкция кессона игнорировалась. Эскиз модели проходки открытого кессона показан на рисунке 3. Коэффициент трения между грунтом и конструкцией кессона установлен равным 0,472.
Свойства почвы Параметры воды Размер модели

9 9000 9000 были раздроблены на 2700 частиц.Первоначально частицы почвы и частицы воды накладывались друг на друга, а затем перемещались, соответственно, в соответствии с их собственными определяющими уравнениями. Для работы с границами использовались призрачные частицы. И правая граница соответствует граничному условию свободного скольжения (I), означающему, что частицы могут беспрепятственно перемещаться вдоль границы. Левая и нижняя границы соответствовали нескользким граничным условиям (II). Предположим, что почва была полностью насыщена и свободная поверхность воды была равна почве.Эффективное распределение напряжений в грунте при начальных условиях оценивалось по коэффициентам эффективной силы тяжести и бокового давления. В данном исследовании скорость опускания открытого кессона была установлена равной 1 м / с, а временной шаг — равным.
3.3. Анализ результатов численного моделирования
На рис. 4 показано сравнение эффективного распределения давления грунта на боковую стенку при моделировании SPH и испытании на центрифуге, когда кессон опускается на заданную глубину (27 м и 36 м).Легко получить, что есть похожие закономерности распределения давления, которые вначале постепенно увеличиваются, а после достижения пикового значения на определенной глубине постепенно уменьшаются. Основная причина в том, что высота грунта в колодце ниже, чем за пределами колодца, когда кессон достигает определенной глубины. Разница давления грунта возникает внутри и снаружи отвала, что заставляет грунт за пределами скважины течь внутрь и образует зону релаксации давления, в результате чего эффективное давление грунта на боковую стенку сначала увеличивается, а затем уменьшается с глубиной.Следует отметить, что испытание на центрифуге не может имитировать динамический процесс опускания и выемки кессона, и для проведения испытания следует выбирать конкретную глубину заглубления, применяя переходное центробежное ускорение. Однако зона релаксации давления грунта за пределами кессона непрерывно опускается вниз с моделированием всего процесса непрерывной проходки и выемки грунта методом SPH. Эффективное давление почвы на боковину — это непрерывный процесс сброса; поэтому наклон кривой распределения давления, моделируемой методом SPH, ниже, чем при испытании на центрифуге, и пиковое значение также меньше.Между тем положение пикового значения ближе к лезвию. Всесторонний анализ показывает, что моделирование SPH эффективного давления почвы на боковую стенку в основном согласуется с испытанием на центрифуге, которое указывает на осуществимость и эффективность алгоритма связи SPH почва-вода-кессон при моделировании всего процесса опускания и выемки грунта.

Во время всего процесса опускания открытого кессона точное распределение PWP (слева) и EPWP (справа) может быть получено просто.На рис. 5 показано распределение давления с двумя значениями глубины: одна — это лопасть, погруженная в почву без выемки грунта, а другая — максимальная глубина. При d = 7 м PWP вдали от стенки кессона не изменился, что было похоже на распределение гидростатического давления, но оно явно увеличилось у кромки лопасти. Согласно правой стороне рисунка 5 (а), почва под лезвием создавала EPWP 200–240 кПа и постепенно разлагалась в направлении от режущей кромки.Как показано на Рисунке 5 (b), кессон достиг максимальной глубины погружения, которая составила 36 м. Распределение PWP существенно изменилось, особенно грунт под лопастью, EPWP значительно увеличился, который превысил 500 кПа, а эллиптическое распределение высокого давления показало, что степень ослабления вдоль нормального направления скоса лопасти была явно слабее, чем в других направлениях. Следует учитывать, что окружающий грунт под отвалом сильно деформировался и вызвал значительную EPWP во время строительства открытого кессона.Кроме того, EPWP со временем рассеялся бы, эффективное напряжение почвы увеличилось бы на основе принципа эффективного напряжения Терзаги, и сопротивление опусканию также соответственно увеличилось бы. Поэтому желательно, чтобы кессон опускался непрерывно и медленно. За исключением нужд конструкции (например, конструкции кессона из сегментных сращиваний), следует избегать остановки на длительное время во время процесса опускания, иначе это может вызвать остановку опускания.
4. Обсуждение
Благодаря бессеточной природе, метод SPH может решать большие проблемы деформации в областях гидротехники, геотехники, океанотехники и так далее. Эта статья нацелена на расширение применения SPH для строительства водно-болотных угодий. Основываясь на предыдущих исследованиях метода двухфазной связи SPH, был представлен связанный алгоритм взаимодействия грунт-вода-кессон для реализации моделирования всего процесса опускания и выемки открытого кессона.Он может достоверно и эффективно моделировать большую деформацию взаимодействия грунт-вода-кессон и реализовывать меры по выемке грунта и пополнению воды, а также может иметь важное значение для проектирования, руководства строительством и снижения опасности безопасности аналогичной техники для преодоления препятствий. и результаты и перспективы получены следующим образом: (1) Сравнивая моделирование SPH эффективного давления почвы на боковую стенку с испытанием центрифуги, можно получить, что они имеют аналогичную регулярность распределения давления.Из-за разницы в высоте грунта внутри и снаружи кессона снаружи кессона образуется зона релаксации давления, в результате чего распределение давления сначала увеличивается, а затем уменьшается с глубиной. Это указывает на осуществимость и эффективность алгоритма связи грунт-вода-кессон. (2) В процессе опускания кессона окружающий грунт под отвалом создает значительную EPWP. Это означает, что эффективное напряжение почвы будет увеличиваться по мере того, как EPWP рассеивается со временем, и соответственно увеличивается сопротивление опусканию.Следовательно, в процессе строительства следует избегать остановки кессона на длительное время, иначе это может вызвать остановку опускания. (3) В этом исследовании временной шаг зависит от проницаемости почвы для поддержания устойчивости грунта. При вычислении меньший шаг по времени серьезно увеличивал затраты времени на вычисление, а предлагаемый алгоритм предъявляет определенные требования к разрешающей способности частиц. Авторы считают, что этот алгоритм можно улучшить, применив метод параллельных вычислений и уточнения частиц на GPU.
Доступность данных
Данные, использованные для подтверждения результатов этого исследования, включены в статью.
Конфликт интересов
Авторы заявляют об отсутствии конфликта интересов в отношении публикации этой статьи.
Благодарности
Это исследование было поддержано Национальным фондом естественных наук Китая (грант № 51779084).
Моделирование взаимодействия грунта и конструкции для гибких кессонов для морских ветряных турбин
Основные моменты
•
Гибкость кессона может значительно повлиять на жесткость фундамента, ощущаемую вышеупомянутой конструкцией.
•
Гибкость кессона может существенно повлиять на связь между моментом и горизонтальной нагрузкой.
•
Гибкость кессона может быть реализована в виде последовательно соединенной трехмерной пружины.
•
Последовательное расширение реализовано в макроэлементе в документе, и этот подход можно использовать с другими моделями.
•
Соответствующее субмоделирование может быть использовано для оптимизации расчета гибкости кессона при проектировании.
Реферат
Опубликованные модели фундамента и процедуры расчета реакции фундамента кессона обычно предполагают наличие жесткого кессона в деформируемом грунте. Однако недавно опубликованные данные измерений прототипа рубашки всасывающего ковша показали, что гибкость крышки фундамента кессона значительно влияет на динамическую жесткость фундамента, ощущаемую опорами рубашки. В данной статье исследуется эта проблема взаимодействия грунта, конструкции и представлен подход к моделированию для включения эффекта гибкости кессона в макроэлемент.Макроэлемент, первоначально разработанный с учетом жесткого основания, был модифицирован путем включения поправки на жесткость и процедуры для учета изменений в упругой связи между горизонтальной нагрузкой и моментом из-за гибкости кессона. Модифицированный макроэлемент успешно воспроизвел реакцию на общие траектории нагрузки, рассчитанные с помощью геотехнического анализа методом конечных элементов, где фундамент был детально смоделирован со структурными элементами, а окружающий грунт был представлен континуальными элементами.Общие принципы, лежащие в основе модификации, являются общими в том смысле, что они могут быть реализованы в других базовых моделях.
Ключевые слова
Фундаменты морских ветряных турбин
Взаимодействие грунта и структуры
Макроэлемент
Моделирование фундамента в зависимости от конкретного случая
Гибкость кессона
Рабочий процесс проектирования
Рекомендуемые статьи Цитирующие статьи (0)
Просмотр аннотации
© 2018 . Опубликовано Elsevier Ltd.
Рекомендуемые статьи
Ссылки на статьи
Модель Винклера для динамического отклика фундаментов из композитных кессонных свай: боковой отклик
% PDF-1.7 % 1 0 объект > эндобдж 2 0 obj > поток 2017-09-07T22: 40: 49-07: 002017-09-07T22: 40: 48-07: 002017-09-07T22: 40: 49-07: 00Appligent AppendPDF Pro 5.5uuid: 93ff4d5e-a6af-11b2-0a00- 782dad000000uuid: 93ff873e-a6af-11b2-0a00-d0c7a2f9fe7fapplication / pdf
Модель Винклера для динамического отклика фундаментов из композитных кессонных свай: боковой отклик
Prince 9.0 rev 5 (www.princexml.com) AppendPDF Pro 5.5 Ядро Linux 2.6 64-битная 2 октября 2014 Библиотека 10.1.0 конечный поток эндобдж 5 0 obj > эндобдж 3 0 obj > эндобдж 8 0 объект > эндобдж 9 0 объект > эндобдж 10 0 obj > эндобдж 11 0 объект > эндобдж 12 0 объект > эндобдж 13 0 объект > эндобдж 14 0 объект > эндобдж 50 0 объект > эндобдж 51 0 объект > эндобдж 52 0 объект > эндобдж 53 0 объект > эндобдж 54 0 объект > эндобдж 63 0 объект > поток h ބ Sn0 + H &)> M = [܃ j˶ r-] qB ݝ! IůB + 4ZJ8`} @Cx} _ | ~ 7J3> n0ÍwukMq * X> W \ 0Oi & Vh $ 5’NBxOlɚ %% 2x ݟ 86 {OAh! ROFOl } j ܡ a — /% vL} _J (4: F Լ u ~ ͨ7V \ ff + JTK): /? Yrv0hR & eXrKгKs ہ 2 {[JjdSt.NQl Я, yaSqu #: `
LaRiMit
Описание
Кессоны, используемые для механической стабилизации оползней, обычно имеют диаметр от 6 до 15 м (Brandl, 1988; Leoni and Manassero, 2003). Они могут быть размещены на откосах из земли и обломков, как правило, вдоль определенных трасс по направлению движения в стратегических точках внутри оползня, с максимальным расстоянием между центрами в два раза больше диаметра.
Строительство кессонов включает три основных этапа:
Строительство кольцевой конструкции, необходимой для безопасного выполнения последующих работ;
Выемка грунта на проектную глубину, необходимая для обеспечения того, чтобы каждый кессон был надлежащим образом вставлен в подстилающий компетентный и стабильный пласт;
Засыпка железобетоном (может использоваться массивный бетон в относительно коротких и больших кессонах, где преобладает сдвиг).
Рисунок 1: Схематический план и разрез (источник: файлы проекта SGI-MI) Рисунок 2: Типовая компоновка структурных кессонов, оборудованных активными анкерами — см. Также схематический раздел на Рисунке 1 (источник: файлы проекта SGI-MI)
В зависимости от ожидаемых условий грунтовых и грунтовых вод, наиболее распространенными методами, используемыми для формирования кольцевой конструкции, построенной на первом этапе, являются (Де Паоли, 1989; Тамбара, 1999):
Прогрессивное строительство во время земляных работ путем чередования земляных работ и заливки последовательных бетонных колец, хотя это может быть проблематичным на неустойчивых склонах.
Заблаговременное формирование кольцевой конструкции с помощью микрошипов, залитых струей колонн, свай или мембранных стенок, которые позже дополняются кольцевыми стальными или бетонными ребрами по мере продолжения земляных работ.
Там, где условия грунта значительно различаются по глубине, на которую предстоит выемка, для разных частей конструкции могут использоваться разные методы: например, путем выполнения кольцевой конструкции только до устья породы и расширения выемки в породу только с местной опорой.
Следует проявлять особую осторожность при выемке грунта ниже уровня грунтовых вод, особенно если более проницаемый грунт перекрывается менее проницаемым грунтом и / или там, где могут возникнуть условия эксплуатации. В этих условиях необходимо временное обезвоживание, и в крайних случаях они могут сделать этот метод неприменимым.
Основные преимущества этого метода можно резюмировать следующим образом:
Очень жесткая и прочная конструкция;
Применяется при глубоких оползнях (глубиной до 20 ÷ 25 м), где другие методы могут оказаться неадекватными;
Основные структурные компоненты построены в контролируемых чистых условиях, что позволяет проверять арматуру и контролировать размещение и уплотнение бетона;
Может быть адаптирован к различным грунтовым условиям ниже скользящей массы, включая скальные породы;
Разрешить установку анкеров и / или субгоризонтальных водостоков внутри кессонов на несколько метров ниже уровня земли;
Разрешить прямой осмотр скользящей массы и нижележащих слоев во время строительства.
Напротив, необходимо иметь в виду, что строительство может занять несколько месяцев и для безопасной эксплуатации требуются подъездные дороги и ровная рабочая платформа, что на относительно крутых склонах может потребовать значительных предварительных работ.
Рисунок 3: Земляные работы с временной подпорной конструкцией, состоящей из буронабивных свай и бетонных кольцевых балок
(источник: файлы проекта SGI-MI)
Рисунок 4: Верх кессона — камера для проверки головок анкерных прядей (источник: файлы проекта SGI-MI) Рисунок 5: Строительство во время земляных работ с помощью последовательных бетонных колец (источник: файлы проекта SGI-MI)
Рис. 6. Арматурные стержни стен камеры, поддерживающие головки анкерных прядей (источник: файлы проекта SGI-MI)
Наверх
Методы проектирования
Расчетная нагрузка на кессоны может быть определена в двухмерных расчетах предельного равновесия путем расчета реакции на вертикальном сечении, соответствующем выравниванию кессона, что необходимо для обеспечения с соответствующим коэффициентом безопасности устойчивости части расположенной салазок. подъем стены при отсутствии участка спуска; в любом случае нагрузка на стену не может превышать пассивное давление грунта.
Вклад нисходящего участка можно учитывать только в том случае, если этот участок остается устойчивым с соответствующим коэффициентом безопасности после снятия движущей силы с верхней части; даже в этом случае может быть благоразумно рассматривать эту массу только как ограничение для стабильного грунта внизу, поскольку даже очень небольшая деформация, такая как усадка в засушливый сезон, может быть достаточной для уменьшения или полного удаления опоры для кессонов вниз по склону.
Расчетные нагрузки и устойчивость участка нисходящего склона в сейсмических условиях обычно определяются из анализа псевдостатического предельного равновесия с учетом избыточных поровых давлений, которые могут возникать на склоне, где это применимо.
После того, как известны чистые воздействия оползня на кессоны, соответствующий анализ взаимодействия грунт-конструкция выполняется соответствующим методом для определения как реакций в устойчивом грунте, в котором кессоны закреплены, так и воздействия воздействий на кессоны.
Расстояние между кессонами необходимо определить балансировкой:
экономичность и необходимость исключения помех между соседними кессонами и / или естественным дренажем;
необходимо следить за тем, чтобы между соседними кессонами образовывались дуги грунта и чтобы грунт не «перетек» между ними.
Проверка того, что между соседними кессонами образуется выгибание грунта и что грунт не «течет» между ними, может выполняться с помощью аналитических (упрощенных) инструментов (см., Например, Ito and Matsui, 1975) или трехмерного численного анализа.
При условии гарантированного прогиба грунта, двухмерный анализ взаимодействия грунта и конструкции с плоской деформацией является репрезентативным для реальных условий, причем влияние воздействий на каждый кессон определяется результатами двухмерного анализа, умноженными на расстояние между их центрами.Тот же анализ можно использовать для определения оптимальной длины кессонов и преимуществ дополнительных анкеров, если они используются.
Расчет емкости кессона в зависимости от взаимодействия грунта и конструкции может быть выполнен в соответствии с несколькими подходами и упрощенными методами, основанными на упрощенном предположении, что кессон является бесконечно жестким и может только вращаться (Pasqualini, 1975; Rocchi et al. др., 1992). Обычно используется подход, основанный на объединении уравнения глобального равновесия с деформациями конструкции, определяемыми с помощью нелинейной пружины; В качестве альтернативы, анализ взаимодействия грунта и конструкции горизонтально нагруженного кессона может быть выполнен с помощью трехмерного анализа методом конечных элементов.
Методы конечных элементов могут использоваться вместо этого для обеспечения одновременной и последовательной оценки взаимодействия грунта и конструкции как со скользящей массой, так и с нижележащим устойчивым грунтом. Анализ методом конечных элементов во временной области также может использоваться для уточнения оценки характеристик конструкции в сейсмических условиях.
Механические характеристики кессонов должны быть адекватными, чтобы выдерживать воздействия и последствия воздействий на них. Структурные проверки должны соответствовать всем применимым нормам и стандартам по данному вопросу.
Важно, чтобы проектировщик рассмотрел адекватность кольцевой конструкции и устойчивость временных котлованов, включая учет устойчивости основания (обратная несущая способность, трубопроводы, продувка). Методы анализа должны отражать детали конструкции. Целесообразно не полагаться только на кольцевое сопротивление конструкций, образованных смежными вертикальными элементами, и уменьшенную кольцевую жесткость этого типа конструкции по сравнению с осевой жесткостью монолитных элементов.Тем не менее, конструкция должна быть спроектирована таким образом, чтобы выдерживать давление почвы в состоянии покоя.

наверх
Критерии функциональной пригодности
Тип движения
Дескриптор Рейтинг Банкноты
Осень 0 Лучше всего подходит для слайдов и скользких участков сложных оползней.Может быть применимо в некоторых случаях для предотвращения срабатывания слайдов, которые потенциально могут превратиться в спреды или потоки, но по существу неэффективны после того, как произошло объединение.
Поворот 0
Слайд 8
Распространение 4
Поток 4
Вернуться наверх
Тип материала
Дескриптор Рейтинг Банкноты
Земля 8 Сложный, очень дорогой и, как правило, не подходит для скальных пород, но при необходимости может быть расширен до скальных пород.Метод строительства следует выбирать с учетом состояния грунтовых и грунтовых вод.
Обломки 8
Скала 0
Вернуться наверх
Глубина движения
Дескриптор Рейтинг Банкноты
Поверхностный ( 0 Обычно:
· лучше всего подходит для глубоких перемещений (> 8 м, до 20-25 м),
· не подходит для более мелких перемещений из-за чрезмерности.
Мелкая (от 0,5 до 3 м) 0
Средний (от 3 до 8 м) 4
Глубина (от 8 до 15 м) 6
Очень глубокая (> 15 м) 8
Вернуться наверх
Скорость движения
Дескриптор Рейтинг Банкноты
От умеренного до быстрого 0 Безопасность рабочих и конечный результат требуют, чтобы строительство велось, когда движение очень медленное или очень медленное (максимум 1.5 м / год, что соответствует примерно 5 мм / день).
Медленная 2
Очень медленно 6
Чрезвычайно медленный 8
Вернуться наверх
Состояние грунтовых вод
Дескриптор Рейтинг Банкноты
Артезианская 2 Высокий уровень грунтовых вод, связанный с крупнозернистыми материалами и / или условиями артезианских грунтовых вод, требует специального обезвоживания во время строительства, что, возможно, делает этот метод неприменимым в крайних случаях.
Высокая 6
Низкая 8
Отсутствует 8
Вернуться наверх
Поверхностные воды
Дескриптор Рейтинг Банкноты
Дождь 8 Водотоки необходимо временно отвести или надежно осушить во время строительства.
Потенциальное загрязнение водотоков в результате строительных работ, особенно кольцевой конструкции первой очереди (например, буровым раствором и / или цементным раствором), может наложить ограничения на процедуру строительства.
Никаких проблем после завершения работ, за исключением, возможно, случаев, когда кессоны выходят на берега водотоков, изменяя режим эрозии.
Таяние снега 8
Локализованный 6
Поток 2
Торрент 0
Река 0
Вернуться наверх
Критерии надежности и выполнимости
Критерии Рейтинг Банкноты
Надежность 8 Надежная работа при хорошо изученных оползнях; на первых спусках это зависит от оценки пьезометрического режима и ориентировочных эксплуатационных прочностных параметров грунта, что может быть проблематичным.
Осуществимость и управляемость 8 Техника и процесс проектирования хорошо отработаны и широко используются в подходящих условиях.
Вернуться наверх
Пригодность для срочности и последствий
Критерии Рейтинг Банкноты
Своевременность реализации 6 Требуется специальное оборудование и техника; Для безопасной эксплуатации могут потребоваться временные дороги и рабочая площадка.
Экологичность 2 будет обновлено
Экономическая целесообразность (стоимость) 2 Очень дорого.
Вернуться наверх
Список литературы
Брандл Х. (1888). «Стабилизация глубоких врезов на неустойчивых склонах». Proc. 5-го Международного симпозиума по оползням, Лозанна (Швейцария), Балкема, 867-872.
Де Паоли Б. (1989). «La costruzione di fondazioni a pozzo alla luce dello sviluppo delle tecniche operative». Proc. 17 Convegno Nazionale di Geotecnica, Таормина (Италия), AGI, 51–58, (на итальянском языке).
Леони Ф., Манассеро В. (2003). «Consolidamento e rinforzo dei pendii in terra». Труды 19-й конференции геотехники Турина (CGT), Турин (Италия), (на итальянском языке).
Паскуалини Э.(1975). «Критерии измерения фонда поццо». Труды 6-й конференции геотехники Турина (CGT), Турин (Италия), (на итальянском языке).
Рокки Г., Коллотта Т., Масиа А., Трентин М., Фиттаволини К. (1992). «Аспекты проектирования опор фундаментов в сейсмоопасных районах, подверженных оползням». Proc. 6-го Международного симпозиума по оползням, Крайстчерк (Новая Зеландия), Балкема, 1957-1969 гг.
Тамбара Ф.(1999). «Stabilizzazione dei pendii». Hevelius editore, (на итальянском).
наверх
Пожалуйста, оставляйте здесь любые комментарии!
Пожалуйста, авторизуйтесь, чтобы оставить комментарий.
Взаимодействие волн
с кессоном, защищенным морским низкоребристым волнорезом, на JSTOR
Abstract
Морские волнорезы с низким гребнем набирают все большую популярность в качестве потенциальной защитной конструкции, где допускается умеренная передача при значительном рассеянии энергии.Экспериментально исследовано снижение волновой силы на волноломе кессонного типа из-за наличия морского волнолома. Несмотря на то, что проводились численные и экспериментальные исследования характеристик подводных волноломов из каменных насыпей, проведено лишь несколько экспериментальных работ по характеристикам конструкций с низким гребнем в качестве защитной конструкции для снижения волновых сил на кессонных волноломах. Высота прибрежного волнолома с низким гребнем оставалась постоянной, а глубина воды изменялась для моделирования различных состояний приливных колебаний.Также изучалось влияние ширины гребня на волновую силу и наблюдалось значительное уменьшение волновой силы. Формула силы, действующей на кессон при наличии морского волнолома, рассчитана на 2% вероятности превышения.
Информация о журнале
Журнал прибрежных исследований — это издание, выходящее раз в два месяца Фондом прибрежных исследований и исследований, обеспечивающее международный форум прибрежных наук. Этот профессиональный журнал посвящен всем аспектам комплексных прибрежных исследований.Журнал распространяет знания и понимание прибрежных территорий, способствуя общению между специалистами в области геологии, биологии, географии, климата, прибрежной океанографии, гидрографии, инженерии и дистанционного зондирования. Журнал содержит научные статьи, обзорные статьи, рецензии на книги, новости и предоставляет дополнительные специальные выпуски.
Информация об издателе
The Journal of Coastal Research (JCR) — ведущий международный научный журнал, посвященный текущим исследованиям прибрежных зон, и официально публикуется Фондом прибрежных исследований и исследований (CERF).
Deisgn of Caisson | Волны
Вы читаете бесплатный превью
Страницы с 8 по 13 не показаны в этом предварительном просмотре.
Вы читаете бесплатный превью
Страницы с 17 по 21 не показаны в этом предварительном просмотре.
Вы читаете бесплатный превью
Страницы с 29 по 31 не показаны в этом предварительном просмотре.
Вы читаете бесплатный превью
Страницы с 39 по 48 не показаны в этом предварительном просмотре.
Вы читаете бесплатный превью
Страницы с 52 по 66 не показаны в этом предварительном просмотре.
Вы читаете бесплатный превью
Page 73 не отображается в этом предварительном просмотре.
Вы читаете бесплатный превью
Страницы с 81 по 93 не показаны в этом предварительном просмотре.
Вы читаете бесплатный превью
Страницы с 97 по 101 не показаны при предварительном просмотре.
Вы читаете бесплатный превью
Страницы с 105 по 110 не показаны в этом предварительном просмотре.
Вы читаете бесплатный превью
Страницы с 119 по 135 не показаны в этом предварительном просмотре.
Вы читаете бесплатный превью
Страницы с 140 по 145 не показаны в этом предварительном просмотре.
Вы читаете бесплатный превью
Страницы со 150 по 161 не показаны в этом предварительном просмотре.
Вы читаете бесплатный превью
Страницы с 166 по 187 не показаны в этом предварительном просмотре.
Вы читаете бесплатный превью
Страницы с 192 по 193 не показаны в этом предварительном просмотре.
caisson vmc simple flux hygroréglable уравнение vmc уравнение hygro 3 3351842375922
caisson vmc simple flux hygror & eacute; glable уравнение уравнение vmc hygro 3 3351842375922 — -Achats meubles en ligne
Результаты исследований для prix
Caisson vmc simple flux hygroréglable уравнение vmc уравнение hygro 3 3351842375922
La Ventilation Mécanique Contrôlée hygroreglable гарантирует постоянное обновление воздуха в помещении, очистки воздуха и основных загрязнителей.Cette VMC extrait ainsi l’air Vicié des sanitaires (SDB, WC) et de la kitchen grâce à des bouches d’extraction. La Modulation des débits d’air добавляет permet de réduire jusqu’à 40% celui-ci et donc de faire jusqu’à 12% deconomies de chauffage. L’air neuf pénètre par des entrées d’air (комплект поставки) situées sur le haut des menuiseries dans les pièces de vie (салон, комнаты).
При: 99,00 евро Лерой Мерлин
Donner un avis sur le produit
Маршан Номинал продукта Prix
Caisson VMC simple flux hygroréglable УРАВНЕНИЕ Vmc уравнение hygro 3 3351842375922 99 €.00 Visiter le magasin
Комплект VMC simple flux hygroréglable Gauli 2 SAUTER 3410531232110
Kit — VMC Simple Flux Hygroréglable Basse Consommentation Ce кессон позволяет экономить на мощной энергии и ограничивать энергопотребление (180 ° Экономия / номинальная мощность VMC Simple Flux с автозапуском)….
Комплект VMC simple flux hygroréglable Gauli SAUTER 3410531232103
Kit — VMC Simple Flux Hygroréglable Ce кессон, позволяющий экономить энергию и ограничивать экономию энергии (150? D? Économie / номинальная связь с VMC simple flux с авторегулируемым потоком).Дебит вентиляции является правильным по сравнению с …
Achats meubles en ligne — Отказ от ответственности .

Дескриптор	Рейтинг	Банкноты
Тип движения
Осень	0	Лучше всего подходит для слайдов и скользких участков сложных оползней.Может быть применимо в некоторых случаях для предотвращения срабатывания слайдов, которые потенциально могут превратиться в спреды или потоки, но по существу неэффективны после того, как произошло объединение.
Поворот	0
Слайд	8
Распространение	4
Поток	4

Дескриптор	Рейтинг	Банкноты
Тип материала
Земля	8	Сложный, очень дорогой и, как правило, не подходит для скальных пород, но при необходимости может быть расширен до скальных пород.Метод строительства следует выбирать с учетом состояния грунтовых и грунтовых вод.
Обломки	8
Скала	0

Дескриптор	Рейтинг	Банкноты
Глубина движения
Поверхностный (	0	Обычно: · лучше всего подходит для глубоких перемещений (> 8 м, до 20-25 м), · не подходит для более мелких перемещений из-за чрезмерности.
Мелкая (от 0,5 до 3 м)	0
Средний (от 3 до 8 м)	4
Глубина (от 8 до 15 м)	6
Очень глубокая (> 15 м)	8

Дескриптор	Рейтинг	Банкноты
Скорость движения
От умеренного до быстрого	0	Безопасность рабочих и конечный результат требуют, чтобы строительство велось, когда движение очень медленное или очень медленное (максимум 1.5 м / год, что соответствует примерно 5 мм / день).
Медленная	2
Очень медленно	6
Чрезвычайно медленный	8

Дескриптор	Рейтинг	Банкноты
Состояние грунтовых вод
Артезианская	2	Высокий уровень грунтовых вод, связанный с крупнозернистыми материалами и / или условиями артезианских грунтовых вод, требует специального обезвоживания во время строительства, что, возможно, делает этот метод неприменимым в крайних случаях.
Высокая	6
Низкая	8
Отсутствует	8

Дескриптор	Рейтинг	Банкноты
Поверхностные воды
Дождь	8	Водотоки необходимо временно отвести или надежно осушить во время строительства. Потенциальное загрязнение водотоков в результате строительных работ, особенно кольцевой конструкции первой очереди (например, буровым раствором и / или цементным раствором), может наложить ограничения на процедуру строительства. Никаких проблем после завершения работ, за исключением, возможно, случаев, когда кессоны выходят на берега водотоков, изменяя режим эрозии.
Таяние снега	8
Локализованный	6
Поток	2
Торрент	0
Река	0

Критерии	Рейтинг	Банкноты
Надежность	8	Надежная работа при хорошо изученных оползнях; на первых спусках это зависит от оценки пьезометрического режима и ориентировочных эксплуатационных прочностных параметров грунта, что может быть проблематичным.
Осуществимость и управляемость	8	Техника и процесс проектирования хорошо отработаны и широко используются в подходящих условиях.

Критерии	Рейтинг	Банкноты
Своевременность реализации	6	Требуется специальное оборудование и техника; Для безопасной эксплуатации могут потребоваться временные дороги и рабочая площадка.
Экологичность	2	будет обновлено
Экономическая целесообразность (стоимость)	2	Очень дорого.