Адрес: 105678, г. Москва, Шоссе Энтузиастов, д. 55 (Карта проезда)
Время работы: ПН-ПТ: с 9.00 до 18.00, СБ: с 9.00 до 14.00

Расчет охладителя приточной установки онлайн: Расчет фреонового охладителя в приточной вентиляции

Содержание

Программы

«Choose&Go»

Исходные данные:
— расход воздуха
— расчетные температуры
— тип монтажа
— тип исполнения
— тип нагревателя/охладителя

Расчетная программа «Choose&Go» позволяет быстро и легко выбрать приточную или приточно-вытяжную установку из ассортимента установок 2VV. Также, на заданные параметры:

— рассчитать  эффективность работы рекуператора
— получить график аэродинамических характеристик
— расчёт шумовых характеристик на расстояние 1м и 3м
— рассчитать температуры на входе и выходе из установки
— рассчитать потребляемую мощность установки
— возможность экспорта чертежа установки в 2D CAD
— сохранить файлы со схемой размеров установки и всеми техническими параметрами в формате PDF.

Скачать: 2VV «Choose&Go»

____________________________________________________________________________________________

«Онлайн-калькулятор водяных теплообменников»

Исходные данные:
— расход воздуха
— расчетные температуры или мощности

Программа позволяет быстро и легко рассчитать все параметры водяного теплообменника в любом типе оборудования 2VV:

— выбрать тип расчёта, в зависимости от данных, которые вы имеете
— рacхoд тeплoнocитeля
— пoтepи дaвлeния тeплoнocителя
— мощность нагрева
— температуры воды и воздуха на входе и выходе
— сохранить файлы с полным расчётом водяного теплообменника в формате PDF.

Перейти: Онлайн-калькулятор 2VV

____________________________________________________________________________________________

«Онлайн программа подбора вентиляторов»

Исходные данные:
— необходимые расход воздуха и давление

— тип вентилятора

Программа позволяет в онлайн-режиме рассчитать все параметры выбранного вами вентилятора RUCK:

— диаграммы работы вентилятора
— все технические характеристики
— чертежи
— схемы подключения
— документацию на выбранную модель
— сохранить файлы с полным расчётом вентилятора в формате PDF.

Перейти: Онлайн программа подбора вентиляторов

____________________________________________________________________________________________

«Онлайн программа подбора установок»

Исходные данные:
— расход воздуха
— расчетные температуры
— тип монтажа
— тип исполнения
— тип нагревателя/охладителя

Программа позволяет в онлайн режиме рассчитать все параметры выбранной приточной или приточно-вытяжной установки RUCK:

— диаграммы работы установки
— все технические характеристики
— чертежи
— схемы подключения

— документацию на выбранную модель
— рекомендацию по возможным аксессуарам
— сохранить файлы с полным расчётом в формате PDF.

Перейти: Онлайн программа подбора установок

____________________________________________________________________________________________

«Программа подбора тепловентиляторов Helios»

Исходные данные:

— размеры помещения
— степень изоляции здания
— температура воздуха/воды
— регион

Программа подбора тепловентиляторов Helios позволяет быстро и легко подобрать тип и количество агрегатов.

Для этого достаточно заполнить поля:

  • высота помещения;
  • ширина помещения;
  • длина помещения;
  • степень изоляции здания;
  • температура воздуха на входе/выходе;
  • температура воды на входе/выходе;
  • регион применения.

Перейти: Онлайн-калькулятор HL1; HL2

____________________________________________________________________________________________

Расчет фреонового охладителя в приточной вентиляции

Главная » Блог » Расчет фреонового охладителя в приточной вентиляции

Методики подбора компрессорно-конденсаторных блоков для приточных систем

Автор: Брух Сергей Викторович.

Группа компаний  «МЭЛ» — оптовый поставщик систем кондиционирования Mitsubishi Heavy Industries.

www.mhi-systems.ru       Этот адрес электронной почты защищён от спам-ботов. У вас должен быть включен JavaScript для просмотра.

Компрессорно-конденсаторные блоки (ККБ) для охлаждения вентиляции получают все большее распространение при проектировании систем центрального охлаждения зданий. Преимущества их очевидны:

Во-первых, это цена одного кВт холода. По сравнению с чиллерными системами охлаждение приточного воздуха с помощью ККБ не содержит промежуточного хладоносителя, т.е. воды или незамерзающих растворов, поэтому обходится дешевле.

Во-вторых, удобство регулирования. Один компрессорно конденсаторный агрегат работает на одну приточную установку, поэтому логика управления едина и реализуется с помощью стандартных контроллеров управления приточных установок.

В-третьих, простота монтажа ККБ для охлаждения системы вентиляции. Не нужно дополнительных воздуховодов, вентиляторов и т. д. Встраивается только теплообменник испарителя и все. Даже дополнительная изоляция приточных воздуховодов часто не требуется. 

 

Рис. 1. ККБ LENNOX и схема его подключения к приточной установке.

На фоне таких замечательных преимуществ на практике сталкиваемся с множеством примеров кондиционирования системы вентиляции, в которых ККБ либо вообще не работают, либо в процессе работы очень быстро выходят из строя. Анализ этих фактов показывает, что часто причина в неправильном подборе ККБ и испарителя для охлаждения приточного воздуха. Поэтому рассмотрим стандартную методику подбора компрессорно конденсаторных агрегатов и постараемся показать ошибки, которые допускаются при этом.

НЕПРАВИЛЬНАЯ, но наиболее часто встречающаяся, методика подбора ККБ и испарителя для прямоточных приточных установок

  1. В качестве исходных данных нам необходимо знать расход воздуха приточной установки. Зададим для примера 4500 м3/час.
  2. Приточная установка прямоточная, т. е. без рециркуляции, работает на 100% наружном воздухе.
  3. Определим район строительства – например Москва. Расчетные параметры наружного воздуха для Москвы +28С и 45% влажность. Эти параметры принимаем за начальные параметры воздуха на входе в испаритель приточной системы. Иногда параметры воздуха принимают «с запасом» и задают +30С или даже +32С.
  4. Зададим необходимые параметры воздуха на выходе из приточной системы, т.е. на входе в помещение. Часто эти параметры задают на 5-10С ниже, чем требуемая температура приточного воздуха в помещении. Например, +15С или даже +10С. Мы остановимся на среднем значении +13С.
  5. Далее с помощью i-d диаграммы (рис. 2) строим процесс охлаждения воздуха в системе охлаждения вентиляции. Определяем необходимый расход холода в заданных условиях. В нашем варианте требуемый расход холода 33,4 кВт.
  6. Подбираем ККБ по требуемому расходу холода 33,4 кВт. Есть в линейке ККБ ближайшая большая и ближайшая меньшая модель. Например, для производителя LENNOX это модели: TSA090/380-3 на 28 кВт холода и TSA120/380-3 на 35,3 кВт холода.

Принимаем модель с запасом на 35,3 кВт, т.е. TSA120/380-3.

Рис. 2. I-D диаграмма работы испарителя приточки при стандартном (неправильном) подборе ККБ

А теперь мы расскажем, что будет происходить на объекте, при совместной работе приточной установки и подобранного нами ККБ по вышеописанной методике.

Проблема первая – завышенная производительность ККБ.

Кондиционер вентиляции подобран на параметры наружного воздуха +28С и 45% влажность. Но заказчик планирует его эксплуатировать не только когда на улице +28С, в помещениях зачастую уже жарко за счет внутренних теплоизбытков начиная с +15С на улице. Поэтому на контроллере устанавливается температура приточного воздуха в лучшем случае +20С, а в худшем еще ниже. ККБ выдает либо 100% производительности, либо 0% (за редкими исключениями плавного регулирования при использования наружных блоков VRF в виде ККБ). ККБ при понижении температуры наружного (заборного) воздуха свою производительность не уменьшает (а фактически даже немного увеличивает за счет большего переохлаждения в конденсаторе).

Поэтому при понижении температуры воздуха на входе в испаритель ККБ будет стремиться выдавать и меньшую температуру воздуха на выходе из испарителя. При наших данных по расчетам получается температура воздуха на выходе +3С. Но этого быть не может, т.к. температура кипения фреона в испарителе +5С.

Следовательно, понижение температуры воздуха на входе в испаритель до +22С и ниже, в нашем случае приводит к завышенной производительности ККБ.  Далее происходит недокипание фреона в испарителе, возвращение жидкого хладагента на всасывание компрессора и, как следствие, выход компрессора из строя из за механического повреждения.

Но на этом наши проблемы, как ни странно, не кончаются.

Проблема вторая – ЗАНИЖЕННЫЙ ИСПАРИТЕЛЬ.

Давайте внимательно посмотрим на подбор испарителя. При подборе приточной установки задаются конкретные параметры работы испарителя. В нашем случае это температура воздуха на входе +28С и влажность 45% и на выходе +13С. Значит? испаритель подбирается ИМЕННО на эти параметры.

Но что будет происходить, когда температура воздуха на входе в испаритель будет, например не +28С, а +25С? Ответить достаточно просто, если посмотреть на формулу теплопередачи любых поверхностей: Q=k*F*(Tв-Tф). k*F – коэффициент теплопередачи и площадь теплообмена не изменятся, эти величины постоянные. Тф – температура кипения фреона не изменится, т.к. она также поддерживается постоянной +5С (в нормальном режиме работы). А вот Тв – средняя температура воздуха стала меньше на три градуса. Следовательно, и количество переданного тепла станет меньше пропорционально температурному перепаду. Но ККБ «про это не знает» и продолжает выдавать положенные 100% производительности. Жидкий фреон снова возвращается на всасывание компрессора и приводит к вышеописанным проблемам. Т.е. расчетная температура испарителя является МИНИМАЛЬНОЙ рабочей температурой ККБ.

Тут можно возразить – «А как же работа он-офф сплит систем?» расчетная температура в сплитах +27С в помещении, а фактически они могут работать до +18С. Дело в том, что в сплит системах площадь поверхности испарителя подбирается с очень большим запасом, как минимум 30%, как раз для компенсации снижения теплопередачи при понижении температуры в помещении или снижении скорости вентилятора внутреннего блока. Ну и наконец,

Проблема третья – подбор ККБ «С ЗАПАСОМ»…

Запас по производительности при подборе ККБ крайне вреден, т.к. запас – это жидкий фреон на всасывании компрессора. И в финале имеем заклиненный компрессор. В целом максимальная производительность испарителя должна быть всегда больше, чем производительность компрессора.

Постараемся ответить на вопрос – а как же ПРАВИЛЬНО подбирать ККБ для приточных систем?

Во-первых, необходимо понимание того, что источник холода в виде компрессорно-конденсаторный блок не может быть единственным в здании. Кондиционирование системы вентиляции может только снять часть пиковой нагрузки, поступающей в помещение с вентиляционным воздухом. А подержание определенной температуры внутри помещения в любом случае ложится на местные доводчики (внутренние блоки VRF или фанкойлы). Поэтому ККБ должно не поддерживать определенную температуру при охлаждении вентиляции (это и невозможно по причине он-офф регулирования), а снижать теплопоступления в помещения при превышении определенной наружной температуры.

Пример системы вентиляции с кондиционированием:

Исходные данные: город Москва с расчетными параметрами для кондиционирования +28С и 45% влажность. Расход приточного воздуха 4500 м3/час. Теплоизбытки помещения от компьютеров, людей, солнечной радиации и т.д. составляют 50 кВт. Расчетная температура в помещениях +22С.

Производительность кондиционирования должна подбираться таким образом, чтобы ее хватало при наихудших условиях (максимальных температурах). Но также кондиционеры вентиляции должны без проблем работать и при неких промежуточных вариантах. Причем большую часть времени системы кондиционирования вентиляции работают как раз при загрузке 60-80%.

  • Задаем расчетную температуру наружного воздуха и расчетную температуру внутреннего.  Т.е. главная задача ККБ – охлаждение приточного воздуха до температуры в помещении. Когда температура наружного воздуха меньше требуемой температуры воздуха в помещении – ККБ НЕ ВКЛЮЧАЕТСЯ. Для Москвы от +28С до требуемой температуры в помещении +22С получаем разность температур 6С. В принципе перепад температур на испарителе не должен быть больше 10С, т.к. температура приточного воздуха не может быть менее температуры кипения фреона.
  • Определяем требуемую производительность ККБ исходя из условий охлаждения приточного воздуха от расчетной температуры +28С до +22С. Получилось 13,3 кВт холода (i-d диаграмма).

Рис. 3. I-D диаграмма работы испарителя приточки при правильном подборе ККБ.

  • Подбираем по требуемой производительности 13,3 ККБ из линейки популярного производителя LENNOX. Подбираем ближайший МЕНЬШИЙ ККБ TSA036/380-3с производительностью 12,2 кВт.
  • Подбираем испаритель приточки из наихудших для него параметров. Это температура наружного воздуха, равная требуемой температуре в помещении – в нашем случае +22С. Производительность испарителя по холоду равна производительности ККБ, т.е. 12.2 кВт. Плюс запас по производительности 10-20% на случай загрязнения испарителя и т.д.
  • Определяем температуру приточного воздуха при температуре наружного +22С. получаем 15С. Выше температуры кипения фреона +5С и выше температуры точки росы +10С, значит, изоляцию приточных воздуховодов можно не делать (теоретически).
  • Определяем оставшиеся теплоизбытки помещений. Получается 50 квт внутренних теплоизбытков плюс небольшая часть от приточного воздуха 13,3-12,2=1,1 кВт. Итого 51,1 кВт – расчетная производительность для систем местного регулирования.

Выводы: основная идея, на которую хотелось бы обратить внимание – это необходимость расчета компрессорно конденсаторного блока не на максимальную температуру наружного воздуха, а на минимальную в диапазоне эксплуатации кондиционера вентиляции. Расчет ККБ и испарителя, проведенный на максимальную температуру приточного воздуха приводит к тому, что нормальная работа будет только при диапазоне наружных температур от расчетной и выше. А если температура снаружи ниже расчетной – будет неполное кипение фреона в испарителе и возврат жидкого хладагента на всасывание компрессора.

Расчет и подбор компрессорно-конденсаторного блока

Фреоновый охладитель

Последовательность определения мощности ККБ такова: 1. По региону, в котором будет установлен компрессорно-конденсаторный блок по СНиПу берем температуру и влажность уличного воздуха летом (например для Москвы и области  это +28С и 60%) 2. На I-d диаграмме определяем точку с соответствующими параметрами, обозначим ее как «Н» Берем величину энтальпии (диагональные линии) в этой точке, линия (в нашем случае Iн=66 кДж/кг) 3. Чертим на диаграмме «луч процесса» вертикально вниз до линии влажности равной 90% и затем двигаемся вдоль этой линии вниз до заданной ранее температуры приточного воздуха, так мы попадаем в точку «П» (в нашем примере до +22С-5С =+17С, где 22 — температура воздуха в помещении)

4. Берем значение энтальпии в этой точке, линия I=const (в нашем примере Iп=45 кДж/кг)

По формуле определяем требуемую мощность охлаждения ККБ (в нашем случае расход приточной установки (приточки) равен 10000 м3/ч): Qохл=1,2*L*(Iн-Iп)/3600= 1,2*10000*(66-45)/3600=70 кВт

Итак в нашем случае нужно подобрать компрессорно-конденсаторный блок на 70 кВт.

Далее надо определиться с количеством контуров ККБ: одноконтурный или двухконтурный. Как правило, при расчетной мощности от 40-45 кВт целесообразно выбрать 2 контура.

Каталог / Фреоновый охладитель
Фреоновый охладитель – это агрегат, который состоит из теплообменника (испарителя), сепаратора-каплеуловителя и поддона для сбора конденсата. Фреоновые охладители имеются в наличии на складе. Мы предоставляем минимальные цены и осуществляем доставку.
Фреоновые охладители OF — мощностью до 41 кВт • совместимы с любыми фреонами в т. ч. R410, R407 и R22 • прямоугольное сечение • встроенный поддон и каплеуловителель

подробнее

Предлагаемые нашей компанией качественные фреоновые воздухоохладители выпускаются в девяти типоразмерах и имеют мощность по холоду от 5,5 до 41 кВт. Данные канальные охладители предназначены для систем приточной вентиляции с компрессорно-конденсаторными блоками, работающими на фреонах R410, R407 и R22. Наши технические специалисты осуществляют грамотный подбор фреонового охладителя по модели Вашего ККБ, либо по требуемой холодильной мощности, либо по производительности по воздуху. Мы гаранитруем 100% совметисмость с ККБ и вентустановками любых производителей. Дополнительно Вы можете купить комплект обвязки.Фреоновый воздухоохладитель это теплообменник охлаждения, который встроен в вентиляционную установку. Он используется для снижения температуры и попутного осушения приточного воздуха. Рабочей средой охладителя служит фреон. Фреоновый испаритель работает совместно с ККБ. Данная система работает за счет сжатия хладоагента в компрессоре наружного блока. При этом происходит снижение температуры газа до максимального значения, при котором возможна передача холода, как правило это 8 — 10 С. Расчетная температура испарения хладагента в блоке — 5 — 6 С. Канальные фреоновые охладители могут работать на любых фреонах. Для того чтобы подобрать и грамотно купить воздухоохладитель или просто определить его цену, надо знать его производительность по холоду или холодильную мощность, она же мощность охлаждения, выраженная в кВт. А для определения этой характеристики требуется расчет с использованием I-d диаграммы влажного воздуха.
Конструктивно прямоугольный фреоновый испаритель состоит из медно-алюминиевого теплообменника, каплеуловителя и поддона для сбора конденсата. Теплообменник состоит из нескольких рядов медных трубок имеющих алюминиевое оребрение. Коллекторы воздухоохладителя также сделаны из меди. Присоединение теплообменника к трассе компрессорно-конденсаторного блока, осуществляется пайкой, а присоединение к воздуховодам или другим элементам канальной приточной вентиляции с помощью крепежных болтов и шины. Каплеуловитель –служит для улавливания мелких капель воды, которая затем стекает в поддон в нижней части корпуса воздухоохладителя. Поддон имеет самотечный слив конденсата и теплоизоляцию.
Монтаж фреонового воздухоохладителя должен производиться в соответствии с требованиями СНиП, ГОСТ и проектной документации. В первую очередь следует произвести осмотр охладителя на предмет отсутствия механических дефектов и повреждений. Воздухоохладитель можно монтировать непосредственно в разрыве воздуховода без индивидуального подвеса, но не допустимо нагружать его конструкцию весом присоединяемых воздухов. Устанавливать фреоновый испаритель в канал вентиляции необходимо с некоторым уклоном к горизонтали в сторону сливного патрубка, для обеспечения свободного слива конденсата из поддона. Присоединение фреонового охладителя для прямоугольных каналов в системе вентиляции осуществляется путем крепления его к ответным фланцам воздуховодов или других элементов системы при помощи болтов. При установке воздухоохладителя выше уровня ККБ или на одном уровне с ним, также необходимо предусматривать маслоподъемную петлю на выходе из испарителя с подъемом вертикального участка всасывающего трубопровода выше испарителя для предотвращения стекания жидкого хладагента и масла из фреонового испарителя в компрессор. Если высота восходящего участка трубопровода более 7 метров, должна быть устанавлена вторая маслоподъемная петля. В общем случае маслоподъемные петли необходимо монтировать через каждые семь метров восходящего вертикального участка всасывающего и нагнетательного фреоновых трубопроводов. Трубопровод газовой линии надо теплоизолировать, чтобы избежать его нагрева окружающим воздухом; трубопровод жидкостной линии также изолируется от воздействия на него солнца или высокотемпературных источников тепла.
Перед пуском фреонового воздухоохладителя необходимо проверить правильность подключения всех датчиков и соединений кoмпрессорно-конденcaторного блока и работоспособность системы отвода конденсата. Кроме этого, фреоновые трубопроводы должным быть высушены, испытаны под давлением, отвакуумированны и заполнены фреоном, защитные элементы ККБ должны быть выставлены на требуемые значения давления. Во время пуска фреоновый воздухоохладитель проверяют на герметичность паяных соединений и заполнение системы фреоном.
Классификация, виды и типы
Различные производители вентиляционного оборудования выпускают фреоновые испарители в нескольких вариантах: стандартных типоразмеров прямоугольного сечения от 40-20 до 100-50 см для канальных приточных и приточно-вытяжных установок со встроенным сепаратором-каплеуловителем и поддоном для отвода конденсата и нестандартных типоразмеров в виде теплоизолированной секции центрального кондиционера. В этом случае сечение фреонового воздухоохладителя может достигать 2 метров как по высоте, так и по ширине, а холодильная мощность доходить до 200 кВт.

Тема 6. Расчет воздухообмена при кондиционировании

Теплый период года — ТП.

1. При кондиционировании воздуха в тёплый период года — ТП изначально принимаются оптимальные параметры внутреннего воздуха в рабочей зоне помещения:

tВ = 20 ÷ 22ºC;   φВ = 40 ÷ 65%.

2. Границы оптимальных параметров при кондиционировании наносят на J-d диаграмму (см. рисунок 1).

3. Для достижения оптимальных параметров внутреннего воздуха в рабочей зоне помещения в тёплый период года — ТП требуется охлаждение наружного приточного воздуха.

4. При наличии тепловых избытков в помещении в тёплый период года — ТП, а также учитывая, что приточный воздух охлаждается, целесообразно выбрать из зоны оптимальных параметров наибольшую температуру

tВ = 22ºC

и наибольшую относительную влажность внутреннего воздуха в рабочей зоне помещения

φВ = 65%.

Получим на J-d диаграмме точку внутреннего воздуха — (•) В.

5. Составляем тепловой баланс помещения по тёплому периоду года — ТП:

  • по явному теплу ∑QТПЯ
  • по полному теплу ∑QТПП

6. Рассчитываем поступления влаги в помещение

∑W

7. Определяем тепловую напряженность помещения по формуле:

где: V — объем помещения, м3.

8. Исходя из величины теплового напряжения, находим градиент нарастания температуры по высоте помещения.

Градиент температуры воздуха по высоте помещений общественных и гражданских зданий.

Тепловая напряженность помещения QЯ/Vпом.grad t, °C
кДж/м3Вт/м3
Более 80Более 230,8 ÷ 1,5
40 ÷ 8010 ÷ 230,3 ÷ 1,2
Менее 40Менее 100 ÷ 0,5

и рассчитываем температуру удаляемого воздуха

tY = tB + grad t(H — hр.з.), ºС

где: Н — высота помещения, м; hр.з. — высота рабочей зоны, м.

9. Для ассимиляции температуру приточного воздуха — tП принимаем на 4 ÷ 5ºС ниже температуры внутреннего воздуха — tВ, в рабочей зоне помещения.

10. Определяем численное значение величины тепло-влажностного отношения

11. На J-d диаграмме точку 0,0 °С шкалы температур соединяем прямой линией с численным значением тепло-влажностного отношения (для нашего примера численное значение величины тепло-влажностного отношения принимаем 3 800).

12. На J-d диаграмме проводим изотерму приточного — tП, с численным значением

tП = tВ — 5, °С.

13. На J-d диаграмме проводим изотерму уходящего воздуха с численным значением уходящего воздуха — tУ, найденным в пункте 8.

14. Через точку внутреннего воздуха — (•) В, проводим линию, которая параллельна линии тепло-влажностного отношения.

15. Пересечение этой линии, которая будет называться — лучом процесса

с изотермами приточного и уходящего воздуха — tП и tУ определит на J-d диаграмме точку приточного воздуха — (•) П и точку уходящего воздуха — (•) У.

16. Определяем воздухообмен по полному теплу

и воздухообмен на ассимиляцию избытков влаги

Внимание!

Остается самое главное, а именно как из точки — ( • ) Н, с параметрами наружного воздуха tН„Б“, °С и JН„Б“, кДж/кг попасть в точку ( • ) П, с параметрами приточного воздуха.

Возможно несколько решений этой задачи, а именно:

1. Классический вариант (см. рисунок 2).

Для обработки наружного приточного воздуха используем секцию оросительной камеры и секцию калорифера 2-го подогрева.

1. На J-d диаграмме из точки приточного воздуха — (•) П, проводим линию постоянного влагосодержания d = const, до пересечения с линией относительной влажности φ = 90% . Это стабильный вариант работы оросительной камеры.

Получаем точку (•) О, которая характеризует параметры увлажнённого и охлаждённого воздуха в оросительной камере.

2. Соединяем прямой линией точку с параметрами наружного воздуха — (•) Н, с точкой с параметрами увлажнённого и охлаждённого воздуха — (•) О. Эта прямая линия на J-d диаграмме характеризует политропический процесс, при котором все параметры обрабатываемого воздуха изменяются.

Для получения политропического процесса вода, поступающая из системы хозяйственно – питьевого водопровода, подаётся на форсунки оросительной камеры, где подвергается мелко — дисперсному распылению.

Часть влаги уносится с приточным воздухом, увлажняя и охлаждая его, а оставшаяся часть влаги стекает в дренажный поддон оросительной камеры и удаляется системой дренажных трубопроводов в хозяйственно – фекальную канализацию.

Таким образом, температура воды, которая идёт на увлажнение приточного воздуха, остаётся всегда неизменной. Это обязательное условие при увлажнении воздуха по политропному процессу.

3. Линия НО — политропический процесс, который процесс увлажнения и охлаждения приточного воздуха. Линия ОП характеризует процесс нагрева воздуха в теплообменнике 2-го подогрева.

4. Подобная обработка наружного приточного воздуха не является идеальной и имеет ряд недостатков:

  • сначала воздух увлажняется и охлаждается в оросительной камере в тёплый период года — ТП, а затем нагревается в теплообменнике 2-го подогрева;
  • политропический процесс требует постоянного увеличенного водопотребления, так как вода, которая не пошла на увлажнение приточного воздуха, удаляется в систему хозяйственно – фекальной канализации;
  • в тёплый период года — ТП, в системе теплоснабжения калорифера 2-го подогрева будет являться теплоноситель из открытой системы горячего водоснабжения — ГВС, который по своим параметрам — температурному перепаду и по располагаемому давлению нестабилен.

Возможно, осуществить нагрев увлажнённого и охлаждённого воздуха в электрическом калорифере, но это повлечёт значительное увеличение энергетических затрат.

Принципиальная схема обработки приточного воздуха в тёплый период года – ТП для 1-го варианта – классического, смотри на рисунок 3.

2. Второй вариант.

Для охлаждения наружного приточного воздуха в поверхностном воздухоохладителе возможны два случая:

Случай а (см. рисунок 4).

Абсолютная влажность воздуха или влагосодержание наружного воздуха — dH„Б“, меньше влагосодержания приточного воздуха — dП

dH„Б“  dП г/кг.

1. В этом случаи необходимо «глубоко» охлаждать приточный воздух. Т. е. процесс охлаждения воздуха на J — d диаграмме вначале будет изображаться прямой линией с постоянным влагосодержанием — dН = const, проведённой из точки с параметрами наружного воздуха — (•) Н, до пересечения с линией относительной влажности — φ = 100%. Полученная точка называется — точка росы — Т. Р. наружного воздуха.

2. Далее процесс охлаждения от точки росы пойдет по линии относительной влажности φ = 100% до конечной точки охлаждения — (•) О. Численное значение влагосодержания воздуха с точке (•) О равно численному значению влагосодержания воздуха в точке притока — (•) П.

3. Далее необходимо нагреть воздух от точки — (•) О, до точки приточного воздуха — (•) П. Процесс нагревания воздуха будет происходить с постоянным влагосодержанием.

Принципиальная схема обработки приточного воздуха в тёплый период года — ТП, для 2-го варианта, случай б, смотри на рисунок 7.

3. Третий вариант.

Возможно, часть наружного приточного воздуха пропускать по байпасу, а затем смешивать часть охлаждённого приточного воздуха с воздухом, проходящим по байпасу, чтобы параметры воздуха в точке смеси — (•) С, имели бы параметры приточного воздуха в точке — (•) П.

В нашем курсе этот вариант не рассматривается.

Холодный период года — ХП.

1. При кондиционировании воздуха в холодный период года — ХП изначально принимаются оптимальные параметры внутреннего воздуха в рабочей зоне помещения:

tВ = 20 ÷ 22ºC;  φВ = 30 ÷ 55%.

2. Изначально на J-d диаграмму по двум известным параметрам влажного воздуха наносим точки (см. рисунок 8):

  • наружного воздуха (•) Н tН = — 28ºC;   JН = — 27,3 кДж/кг;
  • внутреннего воздуха (•) В tВ = 22ºC;   φВ = 30% с минимальной относительной влажностью;
  • внутреннего воздуха (•) В1 tВ1 = 22ºC;   φВ1 = 55% с максимальной относительной влажностью.

При наличии тепловых избытков в помещении целесообразно принять верхний температурный параметр внутреннего воздуха в помещении из зоны оптимальных параметров.

3. Составляем тепловой баланс помещения по холодному периоду года — ХП:

  • по явному теплу ∑QХПЯ по полному теплу ∑QХПП

4. Рассчитываем поступления влаги в помещение

∑W

5. Определяем тепловую напряженность помещения по формуле:

где: V — объем помещения, м3.

6. Исходя из величины теплового напряжения, находим градиент нарастания температуры по высоте помещения.

Градиент температуры воздуха по высоте помещений общественных и гражданских зданий.

Тепловая напряженность помещения QЯ/Vпом.grad t, °C
кДж/м3Вт/м3
Более 80Более 230,8 ÷ 1,5
40 ÷ 8010 ÷ 230,3 ÷ 1,2
Менее 40Менее 100 ÷ 0,5

и рассчитываем температуру удаляемого воздуха

tY = tB + grad t(H – hр.з.), ºС

где: Н — высота помещения, м; hр.з. — высота рабочей зоны, м.

7. Для ассимиляции избытков тепла и влаги в помещении температуру приточного воздуха — tП, принимаем на 4 ÷ 5ºС ниже температуры внутреннего воздуха — tВ, в рабочей зоне помещения.

8. Определяем численное значение величины тепло-влажностного отношения

9. На J-d диаграмме точку 0,0°С шкалы температур соединяем прямой линией с численным значением тепло-влажностного отношения (для нашего примера численное значение величины тепло-влажностного отношения принимаем 5 800).

10. На J-d диаграмме проводим изотерму приточного — tП, с численным значением

tП = tВ — 5, °С.

11. На J-d диаграмме проводим изотерму уходящего воздуха с численным значением уходящего воздуха — tУ, найденным в пункте 6.

12. Через точки внутреннего воздуха — (•) В, (•) В1, проводим линии, которые параллельны линии тепло-влажностного отношения.

13. Пересечение этих линий, которые будет называться — лучами процесса

с изотермами приточного и уходящего воздуха — tП и tУ определит на J-d диаграмме точки приточного воздуха — (•) П, (•) П1 и точки уходящего воздуха — (•) У, (•) У1.

14. Определяем воздухообмен по полному теплу

и воздухообмен на ассимиляцию избытков влаги

Внимание!

Остается самое главное, а именно как из точки — (•) Н, с параметрами наружного воздуха t Н„Б“, °С и JН„Б“, кДж/кг попасть в точку (•) П, с параметрами приточного воздуха.

Возможно несколько решений этой задачи, а именно:

1. Первый способ – классический (см.

рисунок 8)

1. Процессы обработки наружного воздуха:

  • нагрев наружного воздуха в калорифере 1-го подогрева;
  • увлажнение по адиабатному циклу;
  • нагрев в калорифере 2-го подогрева.

Построение процессов обработки воздуха на J-d диаграмме.

2. Из точки с параметрами наружного воздуха — (•) Н проводим линию постоянного влагосодержания — dН = const.

Эта линия характеризует процесс нагревания наружного воздуха в калорифере 1-го подогрева. Конечные параметры наружного воздуха после его нагревания будут определены в пункте 8.

3. Из точки с параметрами приточного воздуха — (•) П проводим линию постоянного влагосодержания dП = const до пересечения с линией относительной влажности φ = 90% (эту относительную влажность стабильно обеспечивает оросительная камера при адиабатическом увлажнении).

Получаем точку — (•) О с параметрами увлажнённого и охлаждённого приточного воздуха.

4. Через точку — (•) О проводим линию изотермы — tО = const до пересечения со шкалой температур.

Значение температуры в точке — (•) О близко к 0°С. Поэтому в оросительной камере возможно образование тумана.

5. Следовательно, в зоне оптимальных параметров внутреннего воздуха в помещении необходимо выбрать другую точку внутреннего воздуха — (•) В1 с той же температурой — tВ1 = 22°С, но с большей относительной влажностью — φВ1 = 55%.

В нашем случае точка — (•) В1 принималась с самой максимальной относительной влажностью из зоны оптимальных параметров. При необходимости возможно принять и промежуточную относительную влажность из зоны оптимальных параметров.

6. Аналогично пункту 3. Из точки с параметрами приточного воздуха — (•) П1 проводим линию постоянного влагосодержания dП1 = const до пересечения с линией относительной влажности φ = 90% .

Получаем точку — (•) О1 с параметрами увлажнённого и охлаждённого приточного воздуха.

7. Через точку — (•) О1 проводим линию изотермы — tО1 = const до пересечения со шкалой температур и считываем численное значение температуры увлажнённого и охлаждённого воздуха.

Важное замечание!

Минимальное значение конечной температуры воздуха при адиабатическом увлажнении должно находиться в пределах 5 ÷ 7°С.

8. Из точки с параметрами приточного воздуха — (•) П1 проводим линию постоянного теплосодержания — JП1 = сonst до пересечения с линией постоянного влагосодержания наружного воздуха — точка (•) Н — dН = const.

Получаем точку — (•) К1 с параметрами нагретого наружного воздуха в калорифере 1-го подогрева.

9. Процессы обработки наружного воздуха на J-d диаграмме будут изображаться следующими линиями:

  • линия НК1 — процесс нагревания приточного воздуха в калорифере 1-го подогрева;
  • линия К1О1 — процесс увлажнения и охлаждения нагретого воздуха в оросительной камере;
  • линия О1П1 — процесс нагревания увлажнённого и охлаждённого приточного воздуха в калорифере 2-го подогрева.

10. Обработанный наружный приточный воздух с параметрами в точке — (•) П1 поступает в помещение и ассимилирует избытки теплоты и влаги по лучу процесса — линия П1В1. За счёт нарастания температуры воздуха по высоте помещения — grad t. Параметры воздуха изменяются. Процесс изменения параметров происходит по лучу процесса до точки уходящего воздуха — (•) У1.

11. Необходимое количество приточного воздуха для ассимиляции избытков теплоты и влаги в помещении определяем по формуле

12. Требуемое количество теплоты для нагрева наружного воздуха в калорифере 1-го подогрева

Q1 = GΔJ(JK1 — JH) = GΔJ(tK1 — tH), кДж/ч

13. Необходимое количество влаги для увлажнения приточного воздуха в оросительной камере

W = GΔJ(dO1 — dK1), г/ч

14. Требуемое количество теплоты для нагрева увлажнённого и охлаждённого приточного воздуха в калорифере 2-го подогрева

Q2 = GΔJ(JП1 — JO1) = GΔJ x C(tП1 — tO1), кДж/ч

Величину удельной теплоёмкости воздуха С принимаем:

C = 1,005 кДж/(кг × °С).

Чтобы получить тепловую мощность калориферов 1-го и 2-го подогрева в кВт необходимо величины Q1 и Q2 в размерности кДж/ч разделить на 3600.

Принципиальная схема обработки приточного воздуха в холодный период года — ХП, для 1-го способа — классического, смотри на рисунок 9.

2. Второй способ обработки наружного воздуха позволяет избежать нагревания его в калорифере 2-го подогрева (см. рисунок 10).

Построение процессов обработки воздуха на J-d диаграмме.

1. Параметры внутреннего воздуха выбираем из зоны оптимальных параметров:

  • температуру – максимальную tВ = 22°С;
  • относительную влажность – минимальную φВ = 30%.

2. По двум известным параметрам внутреннего воздуха находим точку на J-d диаграмме — (•) В.

3. Температуру приточного воздуха принимаем на 5°С меньше температуры внутреннего воздуха

tП = tВ — 5, °С.

На J-d диаграмме проводим изотерму приточного воздуха — tП.

4. Через точку с параметрами внутреннего воздуха — (•) В проводим луч процесса с численным значением тепло-влажностного отношения

ε = 5 800 кДж/кг Н2О

до пересечения с изотермой приточного воздуха — tП

Получаем точку с параметрами приточного воздуха — (•) П.

5. Из точки с параметрами наружного воздуха — (•) Н проводим линию постоянного влагосодержания — dН = const.

6. Из точки с параметрами приточного воздуха — (•) П проводим линию постоянного теплосодержания — JП = const до пересечения с линиями:

  • относительной влажности φ = 90%.

Получаем точку с параметрами увлажнённого и охлаждённого приточного воздуха — (•) О.

  • постоянного влагосодержания наружного воздуха — dН = const.

Получаем точку с параметрами нагретого в калорифере приточного воздуха — (•) К.

7. Часть нагретого приточного воздуха пропускаем через оросительную камеру, оставшуюся часть воздуха пропускаем по байпасу, минуя оросительную камеру.

8. Смешиваем увлажнённый и охлаждённый воздух с параметрами в точке — (•) О с воздухом, проходящим по байпасу, с параметрами в точке — (•) К в таких пропорциях, чтобы точка смеси — (•) С совместилась с точкой приточного воздуха — (•) П:

  • линия КО — общее количество приточного воздуха — GП;
  • линия КС — количество увлажнённого и охлаждённого воздуха — GО;
  • линия СО — количество воздуха, проходящего по байпасу — GП — GО.

9. Процессы обработки наружного воздуха на J-d диаграмме будут изображаться следующими линиями:

  • линия НК — процесс нагревания приточного воздуха в калорифере;
  • линия КС — процесс увлажнения и охлаждения части нагретого воздуха в оросительной камере;
  • линия СО — байпасирование нагретого воздуха минуя оросительную камеру;
  • линия КО — смешение увлажнённого и охлаждённого воздуха с нагретым воздухом.

10. Обработанный наружный приточный воздух с параметрами в точке — (•) П поступает в помещение и ассимилирует избытки теплоты и влаги по лучу процесса — линия ПВ. За счёт нарастания температуры воздуха по высоте помещения — grad t. Параметры воздуха изменяются. Процесс изменения параметров происходит по лучу процесса до точки уходящего воздуха — (•) У.

11. Количество воздуха, проходящего через оросительную камеру можно определить по отношению отрезков

12. Необходимое количество влаги для увлажнения приточного воздуха в оросительной камере

W = GO(dП — dH), г/ч

Принципиальная схема обработки приточного воздуха в холодный период года — ХП, для 2-го способа, смотри на рисунок 11.

3. Третий способ самый простой – увлажнение наружного приточного воздуха в паровом увлажнителе (см. рисунок 12).

Построение процессов обработки воздуха на J-d диаграмме.

1. Определение параметров внутреннего воздуха — (•) В и нахождение точки на J-d диаграмме смотри пункты 1 и 2.

2. Определение параметров приточного воздуха — (•) П смотри пункты 3 и 4.

3. Из точки с параметрами наружного воздуха — (•) Н проводим линию постоянного влагосодержания — dН = const до пересечения с изотермой приточного воздуха — tП. Получим точку — (•) К с параметрами нагретого наружного воздуха в калорифере.

4. Процессы обработки наружного воздуха на J-d диаграмме будут изображаться следующими линиями:

  • линия НК — процесс нагревания приточного воздуха в калорифере;
  • линия КП — процесс увлажнения нагретого воздуха паром.

5. Далее аналогично пункту 10.

6. Количество приточного воздуха определяем по формуле

7. Количество пара на увлажнение нагретого приточного воздуха рассчитываем по формуле

W = GП(dП — dK), г/ч

8. Количество тепла на нагрев приточного воздуха

Q = GП(JK — JH) = GП x C(tK — tH),  кДж/ч

где: С = 1,005 кДж/(кг × ºС) – удельная теплоемкость воздуха.

Для получения тепловой мощности калорифера в кВт, необходимо величину Q кДж/ч разделить на 3600 кДж/(ч × кВт).

Принципиальная схема обработки приточного воздуха в холодный период года ХП, для 3-го способа, смотри на рисунке 13.

Такое увлажнение применяется, как правило, для отраслей: медицинской, радиоэлектронной, пищевой и т.п.

3. Четвертый способ (см. рисунок 14) .

Применение сотовых увлажнителей дает возможность наиболее оптимального с точки зрения затрат энергии решить вопрос увлажнения воздуха. Задавшись фронтальной скоростью движения Vф = 2,3 м/сек приточного воздуха в сотовом увлажнителе можно достичь относительной влажности приточного воздуха:

  • при глубине сотовой насадки 100мм — φ = 45%;
  • при глубине сотовой насадки 200мм — φ = 65%;
  • при глубине сотовой насадки 300мм — φ = 90%.

Построение процессов обработки воздуха на J-d диаграмме.

1. Параметры внутреннего воздуха выбираем из зоны оптимальных параметров:

  • температуру – максимальную tВ = 22°С;
  • относительную влажность – минимальную φВ = 30%.

2. По двум известным параметрам внутреннего воздуха находим точку на J-d диаграмме — (•) В.

3. Температуру приточного воздуха принимаем на 5°С меньше температуры внутреннего воздуха

tП = tВ — 5, °С.

На J-d диаграмме проводим изотерму приточного воздуха — tП.

4. Через точку с параметрами внутреннего воздуха — (•) В проводим луч процесса с численным значением тепло-влажностного отношения

ε = 5 800 кДж/кг Н2О

до пересечения с изотермой приточного воздуха — tП.

Получаем точку с параметрами приточного воздуха — (•) П.

5. Из точки с параметрами наружного воздуха — (•) Н проводим линию постоянного влагосодержания — dН =  const.

6. Из точки с параметрами приточного воздуха — (•) П проводим линию постоянного теплосодержания — JП = const до пересечения с линиями:

  • относительной влажности φ = 65%.

Получаем точку с параметрами увлажнённого и охлаждённого приточного воздуха — (•) О.

  • постоянного влагосодержания наружного воздуха — dН = const.

Получаем точку с параметрами нагретого в калорифере приточного воздуха — (•) К.

7. Часть нагретого приточного воздуха пропускаем через сотовый увлажнитель, оставшуюся часть воздуха пропускаем по байпасу, минуя сотовый увлажнитель.

8. Смешиваем увлажнённый и охлаждённый воздух с параметрами в точке — (•) О с воздухом, проходящим по байпасу, с параметрами в точке — (•) К в таких пропорциях, чтобы точка смеси — (•) С совместилась с точкой приточного воздуха — (•) П:

  • линия КО — общее количество приточного воздуха — GП;
  • линия КС — количество увлажнённого и охлаждённого воздуха — GО;
  • линия СО — количество воздуха, проходящего по байпасу — GП — GО.

9. Процессы обработки наружного воздуха на J-d диаграмме будут изображаться следующими линиями:

  • линия НК — процесс нагревания приточного воздуха в калорифере;
  • линия КС — процесс увлажнения и охлаждения части нагретого воздуха в сотовом увлажнителе;
  • линия СО — байпасирование нагретого воздуха, минуя сотовый увлажнитель;
  • линия КО — смешение увлажнённого и охлаждённого воздуха с нагретым воздухом.

10. Обработанный наружный приточный воздух с параметрами в точке — (•) П поступает в помещение и ассимилирует избытки теплоты и влаги по лучу процесса — линия ПВ. За счёт нарастания температуры воздуха по высоте помещения — grad t. Параметры воздуха изменяются. Процесс изменения параметров происходит по лучу процесса до точки уходящего воздуха — (•) У.

11. Количество воздуха, проходящего через оросительную камеру можно определить по отношению отрезков

12. Необходимое количество влаги для увлажнения приточного воздуха в оросительной камере

Принципиальная схема обработки приточного воздуха в холодный период года — ХП, для 4-го способа, смотри на рисунок 15.

Однако, вероятность совпадения количества подачи приточного воздуха, рассчитанная для ТП и ХП очень мала.

Нахождение общего решения.

Возможны три варианта решения этой проблемы.

1. Первый вариант

Принять количество наружного приточного воздуха по холодному периоду года (ХП) — GХП равное количеству наружного приточного воздуха по тёплому периоду года (ТП) — GТП, т. е.

GХП = GТП = G.

В этом случае придётся выполнить перерасчёт параметров приточного воздуха в точке — (•) П для холодного периода года — (ХП).

Для этого определяют приращение теплосодержания или влагосодержания в приточном воздухе в холодный период года — (ХП).

и на пересечении с лучом процесса по холодному периода года — εХП получаем точку — (•) П с пересчитанными параметрами приточного воздуха.

Этот вариант самый простой, но и самый затратный.

2. Второй вариант — применяя рециркуляцию воздуха.

А) Оптимальное применение рециркуляции (см. рисунок 16).

Для резко континентального климата территории России в холодный период года — ХП смешивание уходящего вытяжного внутреннего воздуха с наружным приточным воздухом в секции камеры рециркуляции центрального кондиционера возможно лишь в том случае, когда температура точки смеси — (•) С является положительной и находится в пределах

tС = 5 ÷ 7, °С.

В этом случае количество наружного воздуха — GН, кг/ч составляет 25 ÷ 30% от общего количества приточного воздуха — GП, кг/ч.

Причём, это количество наружного воздуха должно быть не меньше минимальной санитарной нормы подачи наружного воздуха на одного человека.

Принципиальная схема обработки приточного воздуха для 2-го варианта, оптимального применения рециркуляции А) смотри на рисунок 17.

Если из J-d диаграммы следует, что количество наружного воздуха — GН, кг/ч, принятое по санитарной норме подачи наружного воздуха на одного человека, оказалось больше 30% от общего количества воздуха, то в этом случаи необходимо:

  • увеличить общее количество приточного воздуха — GП, кг/ч с таким условием, чтобы количество наружного воздуха было бы 25 ÷ 30% от общего количества приточного воздуха (смотри рисунок 17).

Или

  • наружный приточный воздух предварительно подогреть в калорифере до положительной температуры в пределах 5 ÷ 7 °С, и только после этого смешивать его с воздухом, идущим на рециркуляцию (смотри рисунок 18).

Б) Применение рециркуляции с камерой орошения (см. рисунок 19) .

1. Общее количество приточного воздуха принимаем по тёплому периоду года — ТП

GПТП, кг/ч.

2. Количество наружного приточного воздуха принимаем по нормативному воздухообмену

Gнорм., кг/ч.

3. Количество воздуха, идущего на рециркуляцию, определяем по формуле

GP = GПТП — Gнорм., кг/ч.

4. Численное значение влагосодержания смеси определяем из уравнения смеси

Построение процессов обработки воздуха на J-d диаграмме.

5. Параметры внутреннего воздуха выбираем из зоны оптимальных параметров:

  • температуру – максимальную tВ = 22°С;
  • относительную влажность – минимальную φВ = 30%.

6. По двум известным параметрам находим на J-d диаграмме точку внутреннего воздуха — (•) В.

7. Температуру приточного воздуха принимаем на 5 °С меньше температуры внутреннего воздуха

tП = tВ — 5, °С.

На J-d диаграмме проводим изотерму приточного воздуха — tП.

8. Составляем тепловой баланс помещения по холодному периоду года — ХП:

  • по явному теплу ΣQХПЯ, Вт;
  • по полному теплу ΣQХПП, кДж/ч.

9. Рассчитываем поступления влаги в помещение

ΣW, кг/ч.

10. Определяем тепловую напряженность помещения по формуле

где: V — объем помещения, м3.

11. Исходя из величины теплового напряжения, находим градиент нарастания температуры по высоте помещения и рассчитываем температуру удаляемого воздуха

tY = tB + grad t(H — hр.з), ºС

где: Н — высота помещения, м; hр.з. — высота рабочей зоны, м.

На J-d диаграмме проводим изотерму уходящего воздуха — tУ.

12. Через точку с параметрами внутреннего воздуха — (•) В проводим луч процесса с численным значением тепло-влажностного отношения

ε = 5 800 кДж/кг Н2О

до пересечения с изотермой приточного воздуха — tП и с изотермой уходящего воздуха — tУ.

Получаем точку с параметрами приточного воздуха — (•) П и точку с параметрами уходящего воздуха — (•) У.

13. Из точки с параметрами наружного воздуха — (•) Н проводим линию постоянного влагосодержания — dН = const.

14. На J-d диаграмме проводим линию постоянного влагосодержания с численным значением влагосодержания смеси — dC1, найденным из уравнения смеси в пункте 4.

15. Из точки с параметрами приточного воздуха — (•) П проводим линию постоянного теплосодержания — JП = const до пересечения с линиями:

  • относительной влажности φ = 90%.

Получаем точку с параметрами увлажнённого и охлаждённого приточного воздуха — (•) О.

  • и с линией постоянного влагосодержания смеси — dC1.

Получаем точку с параметрами смеси воздуха уходящего и воздуха наружного нагретого в калорифере — (•) С1.

16. Часть приточного воздуха с параметрами в точке смеси — (•) С1 пропускаем через оросительную камеру увлажняя и охлаждая его, оставшуюся часть воздуха пропускаем по байпасу, минуя оросительную камеру.

17. Смешиваем увлажнённый и охлаждённый воздух с параметрами в точке — (•) О с воздухом, проходящим по байпасу с параметрами в точке — (•) С1 в таких пропорциях, чтобы точка смеси — (•) С2 совместилась с точкой приточного воздуха — (•) П:

  • линия С1О — общее количество приточного воздуха — GПТП;
  • линия С1С2 — количество увлажнённого и охлаждённого воздуха;
  • линия С2О — количество, проходящего по байпасу.

18. Соединяем прямой линией точку с параметрами уходящего воздуха — (•) У с точкой с параметрами смешанного воздуха — (•) С1 и далее до пересечения с линией постоянного влагосодержания наружного воздуха — dН.

Получаем точку — (•) Кс параметрами нагретого в калорифере наружного воздуха в количестве нормативного воздухообмена — Gнорм., кг/ч.

19. Смешиваем нагретый наружный воздух с параметрами в точке — (•) К с частью уходящего вытяжного воздуха с параметрами в точке — (•) У в таких пропорциях, чтобы точка смеси — (•) С1 находилась на пересечении линии смеси и линии постоянного теплосодержания приточного воздуха — JП:

  • линия КУ — общее количество приточного воздуха — GПТП;
  • линия С1У — количество нагретого наружного воздуха — Gнорм.; кг/ч;
  • линия С1К — количество, воздуха идущего на рециркуляцию — GР = GПТП — Gнорм., кг/ч

20. Количество воздуха, проходящего через оросительную камеру можно определить по отношению отрезков

21. Необходимое количество влаги для увлажнения приточного воздуха в оросительной камере

W = GПТП (dП — dC1), г/ч

22. Обработанный наружный приточный воздух с параметрами в точке — (•) П поступает в помещение и ассимилирует избытки теплоты и влаги по лучу процесса — линия ПВ. За счёт нарастания температуры воздуха по высоте помещения — grad t параметры воздуха изменяются. Процесс изменения параметров происходит по лучу процесса до точки уходящего воздуха — (•) У.

Этот вариант с рециркуляцией воздуха значительно сокращает расход тепла — нагревать воздух надо не весь, а только воздух по нормативному воздухообмену Gнорм. и уменьшает расход влаги в оросительной камере.

Принципиальная схема обработки приточного воздуха для 2-го варианта, применение рециркуляции с камерой орошения Б) смотри на рисунок 20.

В) Применение рециркуляции и увлажнение паром (см. рисунок 21).

Этот вариант обработки приточного воздуха схож с вариантом Б.

1. Общее количество приточного воздуха принимаем по тёплому периоду года — ТП

GПТП, кг/ч.

2. Количество наружного приточного воздуха принимаем по нормативному воздухообмену

Gнорм., кг/ч.

3. Количество воздуха, идущего на рециркуляцию, определяем по формуле

GP = GПТП — Gнорм., г/ч.

4. Численное значение влагосодержания смеси определяем из уравнения смеси

Построение процессов обработки воздуха на J-d диаграмме.

5. Параметры внутреннего воздуха выбираем из зоны оптимальных параметров:

  • температуру – максимальную tВ = 22 °С;
  • относительную влажность – минимальную φВ = 30%.

6. По двум известным параметрам находим на J-d диаграмме точку внутреннего воздуха — (•) В.

7. Температуру приточного воздуха принимаем на 5 °С меньше температуры внутреннего воздуха

tП = tВ — 5, °С.

На J-d диаграмме проводим изотерму приточного воздуха — t П.

8. Составляем тепловой баланс помещения по холодному периоду года — ХП:

  • по явному теплу ΣQЯХП, Вт;
  • по полному теплу ΣQПХП, кДж/ч.

9. Рассчитываем поступления влаги в помещение

ΣW, кг/ч.

10. Определяем тепловую напряженность помещения по формуле

где: V — объем помещения, м3.

11. Исходя из величины теплового напряжения, находим градиент нарастания температуры по высоте помещения и рассчитываем температуру удаляемого воздуха

tY = tB + grad t (H — hр.з.), ºС

где: Н — высота помещения, м; hр.з. — высота рабочей зоны, м. На J-d диаграмме проводим изотерму уходящего воздуха — tУ.

12. Через точку с параметрами внутреннего воздуха — (•) В проводим луч процесса с численным значением тепло-влажностного отношения

ε = 5 800 кДж/кг Н2О

до пересечения с изотермой приточного воздуха — tП и с изотермой уходящего воздуха — tУ.

Получаем точку с параметрами приточного воздуха — (•) П и точку с параметрами уходящего воздуха — (•) У.

13. Из точки с параметрами наружного воздуха — (•) Н проводим линию постоянного влагосодержания — dН = const.

14. На J-d диаграмме проводим линию постоянного влагосодержания с численным значением влагосодержания смеси — dC, найденным из уравнения смеси в пункте 4.

15. Пересечение изотермы приточного воздуха — tП с линией постоянного влагосодержания смеси — dС определит на J-d диаграмме точку смеси — (•) С.

16. Соединяем прямой линией точку с параметрами уходящего воздуха — (•) У, с точкой с параметрами смешанного воздуха — (•) С. Далее проводим прямую до пересечения с линией постоянного влагосодержания наружного воздуха — dН.

Получаем точку — (•) К с параметрами нагретого в калорифере наружного воздуха в количестве нормативного воздухообмена — Gнорм., кг/ч.

17. Смешиваем нагретый наружный воздух с параметрами в точке — (•) К с частью уходящего вытяжного воздуха с параметрами в точке — (•) У в таких пропорциях, чтобы точка смеси — (•) С находилась на пересечении линии смеси и линии изотермы приточного воздуха — tП

  • линия КУ — общее количество приточного воздуха — GПТП;
  • линия СУ — количество нагретого наружного воздуха — Gнорм.; кг/ч;
  • линия КС — количество воздуха, идущего на рециркуляцию — GP = GПТП — Gнорм., кг/ч

18. Необходимое количество пара для увлажнения приточного воздуха в паровом увлажнителе

W = GПТП (DП — dC), г/ч

19. Обработанный наружный приточный воздух с параметрами в точке — (•) П поступает в помещение и ассимилирует избытки теплоты и влаги по лучу процесса — линия ПВ. За счёт нарастания температуры воздуха по высоте помещения — grad t параметры воздуха изменяются. Процесс изменения параметров происходит по лучу процесса до точки уходящего воздуха — (•) У.

Этот вариант с рециркуляцией воздуха значительно сокращает расход тепла — нагревать воздух надо не весь, а только воздух по нормативному воздухообмену Gнорм..

Принципиальная схема обработки приточного воздуха для 2-го варианта, применение рециркуляции и увлажнение паром В) смотри на рисунок 22.

Методики подбора компрессорно-конденсаторных блоков для приточных систем

Автор: Брух Сергей Викторович.

Группа компаний  «МЭЛ» — оптовый поставщик систем кондиционирования Mitsubishi Heavy Industries.

www.mhi-systems.ru       Этот адрес электронной почты защищён от спам-ботов. У вас должен быть включен JavaScript для просмотра.

 

Компрессорно-конденсаторные блоки (ККБ) для охлаждения вентиляции получают все большее распространение при проектировании систем центрального охлаждения зданий. Преимущества их очевидны:


Во-первых, это цена одного кВт холода. По сравнению с чиллерными системами охлаждение приточного воздуха с помощью ККБ не содержит промежуточного хладоносителя, т.е. воды или незамерзающих растворов, поэтому обходится дешевле.


Во-вторых, удобство регулирования. Один компрессорно конденсаторный агрегат работает на одну приточную установку, поэтому логика управления едина и реализуется с помощью стандартных контроллеров управления приточных установок.


В-третьих, простота монтажа ККБ для охлаждения системы вентиляции. Не нужно дополнительных воздуховодов, вентиляторов и т.д. Встраивается только теплообменник испарителя и все. Даже дополнительная изоляция приточных воздуховодов часто не требуется.
 

 

Рис. 1. ККБ LENNOX и схема его подключения к приточной установке.


На фоне таких замечательных преимуществ на практике сталкиваемся с множеством примеров кондиционирования системы вентиляции, в которых ККБ либо вообще не работают, либо в процессе работы очень быстро выходят из строя. Анализ этих фактов показывает, что часто причина в неправильном подборе ККБ и испарителя для охлаждения приточного воздуха. Поэтому рассмотрим стандартную методику подбора компрессорно конденсаторных агрегатов и постараемся показать ошибки, которые допускаются при этом.

 

НЕПРАВИЛЬНАЯ, но наиболее часто встречающаяся, методика подбора ККБ и испарителя для прямоточных приточных установок

  1. В качестве исходных данных нам необходимо знать расход воздуха приточной установки. Зададим для примера 4500 м3/час.
  2. Приточная установка прямоточная, т.е. без рециркуляции, работает на 100% наружном воздухе.
  3. Определим район строительства – например Москва. Расчетные параметры наружного воздуха для Москвы +28С и 45% влажность. Эти параметры принимаем за начальные параметры воздуха на входе в испаритель приточной системы. Иногда параметры воздуха принимают «с запасом» и задают +30С или даже +32С.
  4. Зададим необходимые параметры воздуха на выходе из приточной системы, т.е. на входе в помещение. Часто эти параметры задают на 5-10С ниже, чем требуемая температура приточного воздуха в помещении. Например, +15С или даже +10С. Мы остановимся на среднем значении +13С.
  5. Далее с помощью i-d диаграммы (рис. 2) строим процесс охлаждения воздуха в системе охлаждения вентиляции. Определяем необходимый расход холода в заданных условиях. В нашем варианте требуемый расход холода 33,4 кВт.
  6. Подбираем ККБ по требуемому расходу холода 33,4 кВт. Есть в линейке ККБ ближайшая большая и ближайшая меньшая модель. Например, для производителя LENNOX это модели: TSA090/380-3 на 28 кВт холода и TSA120/380-3 на 35,3 кВт холода.

Принимаем модель с запасом на 35,3 кВт, т.е. TSA120/380-3.

 

Рис. 2. I-D диаграмма работы испарителя приточки при стандартном (неправильном) подборе ККБ

 

А теперь мы расскажем, что будет происходить на объекте, при совместной работе приточной установки и подобранного нами ККБ по вышеописанной методике.

 

Проблема первая – завышенная производительность ККБ.

Кондиционер вентиляции подобран на параметры наружного воздуха +28С и 45% влажность. Но заказчик планирует его эксплуатировать не только когда на улице +28С, в помещениях зачастую уже жарко за счет внутренних теплоизбытков начиная с +15С на улице. Поэтому на контроллере устанавливается температура приточного воздуха в лучшем случае +20С, а в худшем еще ниже. ККБ выдает либо 100% производительности, либо 0% (за редкими исключениями плавного регулирования при использования наружных блоков VRF в виде ККБ). ККБ при понижении температуры наружного (заборного) воздуха свою производительность не уменьшает (а фактически даже немного увеличивает за счет большего переохлаждения в конденсаторе). Поэтому при понижении температуры воздуха на входе в испаритель ККБ будет стремиться выдавать и меньшую температуру воздуха на выходе из испарителя. При наших данных по расчетам получается температура воздуха на выходе +3С. Но этого быть не может, т.к. температура кипения фреона в испарителе +5С.

Следовательно, понижение температуры воздуха на входе в испаритель до +22С и ниже, в нашем случае приводит к завышенной производительности ККБ.  Далее происходит недокипание фреона в испарителе, возвращение жидкого хладагента на всасывание компрессора и, как следствие, выход компрессора из строя из за механического повреждения.

Но на этом наши проблемы, как ни странно, не кончаются.

 

Проблема вторая – ЗАНИЖЕННЫЙ ИСПАРИТЕЛЬ.

Давайте внимательно посмотрим на подбор испарителя. При подборе приточной установки задаются конкретные параметры работы испарителя. В нашем случае это температура воздуха на входе +28С и влажность 45% и на выходе +13С. Значит? испаритель подбирается ИМЕННО на эти параметры. Но что будет происходить, когда температура воздуха на входе в испаритель будет, например не +28С, а +25С? Ответить достаточно просто, если посмотреть на формулу теплопередачи любых поверхностей: Q=k*F*(Tв-Tф). k*F – коэффициент теплопередачи и площадь теплообмена не изменятся, эти величины постоянные. Тф – температура кипения фреона не изменится, т.к. она также поддерживается постоянной +5С (в нормальном режиме работы). А вот Тв – средняя температура воздуха стала меньше на три градуса. Следовательно, и количество переданного тепла станет меньше пропорционально температурному перепаду. Но ККБ «про это не знает» и продолжает выдавать положенные 100% производительности. Жидкий фреон снова возвращается на всасывание компрессора и приводит к вышеописанным проблемам. Т.е. расчетная температура испарителя является МИНИМАЛЬНОЙ рабочей температурой ККБ.

Тут можно возразить – «А как же работа он-офф сплит систем?» расчетная температура в сплитах +27С в помещении, а фактически они могут работать до +18С. Дело в том, что в сплит системах площадь поверхности испарителя подбирается с очень большим запасом, как минимум 30%, как раз для компенсации снижения теплопередачи при понижении температуры в помещении или снижении скорости вентилятора внутреннего блока. Ну и наконец,

 

Проблема третья – подбор ККБ «С ЗАПАСОМ»…

Запас по производительности при подборе ККБ крайне вреден, т.к. запас – это жидкий фреон на всасывании компрессора. И в финале имеем заклиненный компрессор. В целом максимальная производительность испарителя должна быть всегда больше, чем производительность компрессора.

 

 

Постараемся ответить на вопрос – а как же ПРАВИЛЬНО подбирать ККБ для приточных систем?

Во-первых, необходимо понимание того, что источник холода в виде компрессорно-конденсаторный блок не может быть единственным в здании. Кондиционирование системы вентиляции может только снять часть пиковой нагрузки, поступающей в помещение с вентиляционным воздухом. А подержание определенной температуры внутри помещения в любом случае ложится на местные доводчики (внутренние блоки VRF или фанкойлы). Поэтому ККБ должно не поддерживать определенную температуру при охлаждении вентиляции (это и невозможно по причине он-офф регулирования), а снижать теплопоступления в помещения при превышении определенной наружной температуры.

 

Пример системы вентиляции с кондиционированием:

Исходные данные: город Москва с расчетными параметрами для кондиционирования +28С и 45% влажность. Расход приточного воздуха 4500 м3/час. Теплоизбытки помещения от компьютеров, людей, солнечной радиации и т.д. составляют 50 кВт. Расчетная температура в помещениях +22С.

Производительность кондиционирования должна подбираться таким образом, чтобы ее хватало при наихудших условиях (максимальных температурах). Но также кондиционеры вентиляции должны без проблем работать и при неких промежуточных вариантах. Причем большую часть времени системы кондиционирования вентиляции работают как раз при загрузке 60-80%.

  • Задаем расчетную температуру наружного воздуха и расчетную температуру внутреннего.  Т.е. главная задача ККБ – охлаждение приточного воздуха до температуры в помещении. Когда температура наружного воздуха меньше требуемой температуры воздуха в помещении – ККБ НЕ ВКЛЮЧАЕТСЯ. Для Москвы от +28С до требуемой температуры в помещении +22С получаем разность температур 6С. В принципе перепад температур на испарителе не должен быть больше 10С, т.к. температура приточного воздуха не может быть менее температуры кипения фреона.
  • Определяем требуемую производительность ККБ исходя из условий охлаждения приточного воздуха от расчетной температуры +28С до +22С. Получилось 13,3 кВт холода (i-d диаграмма).

 

Рис. 3. I-D диаграмма работы испарителя приточки при правильном подборе ККБ.

 

  • Подбираем по требуемой производительности 13,3 ККБ из линейки популярного производителя LENNOX. Подбираем ближайший МЕНЬШИЙ ККБ TSA036/380-3с производительностью 12,2 кВт.
  • Подбираем испаритель приточки из наихудших для него параметров. Это температура наружного воздуха, равная требуемой температуре в помещении – в нашем случае +22С. Производительность испарителя по холоду равна производительности ККБ, т.е. 12.2 кВт. Плюс запас по производительности 10-20% на случай загрязнения испарителя и т.д.
  • Определяем температуру приточного воздуха при температуре наружного +22С. получаем 15С. Выше температуры кипения фреона +5С и выше температуры точки росы +10С, значит, изоляцию приточных воздуховодов можно не делать (теоретически).
  • Определяем оставшиеся теплоизбытки помещений. Получается 50 квт внутренних теплоизбытков плюс небольшая часть от приточного воздуха 13,3-12,2=1,1 кВт. Итого 51,1 кВт – расчетная производительность для систем местного регулирования.

 

Выводы: основная идея, на которую хотелось бы обратить внимание – это необходимость расчета компрессорно конденсаторного блока не на максимальную температуру наружного воздуха, а на минимальную в диапазоне эксплуатации кондиционера вентиляции. Расчет ККБ и испарителя, проведенный на максимальную температуру приточного воздуха приводит к тому, что нормальная работа будет только при диапазоне наружных температур от расчетной и выше. А если температура снаружи ниже расчетной – будет неполное кипение фреона в испарителе и возврат жидкого хладагента на всасывание компрессора.

 

Расчет электрического калорифера онлайн калькулятор

Другие калькуляторы:

  • * Расчет мощности электрического нагревателя приточной вентиляции (или ТЭНа) производится онлайн калькулятором по формуле:
  • Q = L * p * c * (tн — tп)
  • где:
  • L — производительность приточной, либо приточно-вытяжной вентиляционной установки, т. е. расход в-ха, м3
  • p — плотность приточного в-ха — для расчетов принимается плотность при температуре +15С на уровне моря = 1,23 кг/м3
  • c — удельная массовая теплоемкость в-ха, 1 кДж/(кг∙°С)
  • tн — температура наружного уличного в-ха — т-ра наиболее холодной пятидневки с обеспеченностью 0,92. Берется из СП 131.13330.2018 Строительная климатология, Таблица №3.1, графа №5.
  • tп — т-ра приточного в-ха после электрокалорифера.
  • * Для онлайн расчета тем-ры приточного в-ха после нагревателя-ТЭНа калькулятор использует формулу:
  • tп = Q / (L * p * c) + tн
  • * Значение скорости в-ха в прямоугольном сечении электрического нагревателя и других элементов вентиляции рекомендиется расчитывать в диапазоне 2,5-3,0 м/с. Если она будет выше, то это приведет к увеличнию аэродинамического сопротивления и снижению эффективности работы калорифера. Минимальное значение скорости должно быть более 1,0 м/с для предотвращения перегрева ТЭНов.
  • Формула для онлайн расчета скорости на калькуляторе выглядит так:
  • V = L *1000 / (3,6 * Ш * В)
  • где:
  • L — расход в-ха приточной установки, м3
  • Ш — ширина сечения кал-ра, мм
  • В — высота сечения кал-ра, мм
Производство

Наша компания производит широкий спектр оборудования для вентиляции и кондиционирования.

Доставка оборудования

Служба логистики опертивно доставит оборудование до вашего объекта, склада или до терминала транспортной компании.

Монтажный отдел

Cпециалисы монтажного отдела сделают монтаж и пуско-наладку системы вентиляции и кондиционирования «под ключ»

Сервисная служба

Cпециалисы сервисного отдела осуществляют плановое обслуживание оборудования, а также его гарантийный и постгарантийный ремонт

Персональный менеджер

Обратившись к нам, Вы будете закреплены за одним менеджером, который будет сопровождать Вас на всех этапах работы.

Акции мая 2021

В этом месяце на ряд продукции проходит сезонная акция. Цены снижены. Товары в наличии на складе.

Расчет мощности кондиционера для серверной

Прежде чем покупать оборудование, которое будет поддерживать заданную температуру в помещении, где установлены высокотехнологичные компьютерные станции необходимо произвести вычисления теплового баланса и для того чтобы убедиться, что его производительности хватит для создания оптимально режима работы. Расчет мощности кондиционера для серверной следует производить в соответствии с требованиями, предъявляемыми к данным помещениям и согласно основных режимам работы всего находящегося там оборудования.

Основные определения и требования

Под определением серверной понимают помещения, в которых могут располагаться:

  • мощные серверные станции,
  • блоки хранения баз данных,
  • основные телекоммуникационные устройства,
  • распределительные пункты,
  • различное пассивное оборудование, такое как кросс-блоки, патч-панели, распределительные шкафы.

Стандартного определения для серверной не существует, как и четкого понятия температурных режимов, поэтому при расчетах необходимого руководствоваться значениями, которые указываются в паспортных данных от производителя оборудования.

Единственное официально существующее на сегодняшний день руководство – это «Инструкция по проектированию зданий и помещений для электронно-вычислительных машин», которое приводит лишь общие значения температуры и влажности для помещений, где установлено высокотехнологичное серверное оборудование.

Так, согласно данным, которые приводятся в данном руководстве СН 512-78, устанавливаются основные температурные режимы, а также влажность и скорость движения воздуха в помещениях с вычислительным и коммуникационным оборудованием. Таким образом, допускается, чтобы:

  • в холодное время года температура в помещении должна быть от 18 до 25⁰C, влажность не более 75% при скорости движения воздух не больше 0,3 м/сек;
  • в теплое время года значение температуры воздуха в помещении не должно превышать +28⁰C при влажности от 50 до 70% со скоростью передвижения воздушных масс не более 0,5 м/сек.

Калькулятор для расчета кондиционера

Основной функцией кондиционеров является охлаждение и поддержание заданной температуры воздуха во внутренних помещениях. Поэтому основным критерием выбора кондиционера для серверной является упрощенный расчет его охлаждающей мощности, для вычисления которой хватит простого калькулятора.

Холодопроизводительность системы кондиционирования всегда должна быть больше значения всех суммарных тепловыделении в данном помещении.

Формула для упрощённого расчета количества холодопроизводительность выглядит так:

Pk ≥ Qo + Qn + Qv,

где Pk – это холодопроизводительность кондиционера, измеряется в кВт;

      Qo – суммарные тепловыделения, работающего в помещении оборудования;

      Qn – тепловыделения производимые находящимися в помещении людьми и прочими вспомогательными приборами;

      Qм – количество тепла окружающей среды, поступающее в помещение.

Величину значения тепловыделения Qo можно взять в паспортных данных работающего в помещении оборудования или при их отсутствии можно принять от 30 до 50% от значения потребляемой мощности, которое указано на маркировочных табличках.

Тепловыделения Qn, производимые находящимися в помещении людьми и прочими    вспомогательными приборами, как правило, не существенно и составляет не более 3-5% от общего тепловыделения, так как в серверных, как правило, отсутствует персонал, выключено основное освещение и не должно находиться другое производственное оборудование. Если же помещение обитаемо, то для расчета можно принять 100-200 ватт тепла на одного человека.

Тепло, поступающее от окружающей среды вычисляется по формуле:

Qм = V x q / 1000,

где V — это объем помещения (площадь умноженная на высоту) в м3,

      q – это коэффициент освещённости, который зависит от площади остекления и теплопроводности внешних стен и в расчетах принимается от 30 ватт/ м3 для затененных помещений до 40 ватт/ м3 для помещений с южным расположением и большой площадью остекления.

Дополнительные параметры выбора кондиционера

При выборе кондиционера необходимо также руководствоваться V объемом помещения, так как это величина напрямую определяет производительность вентиляторов охладителя в м3/час.

Холодопроизводительность системы кондиционирования и потребляемая мощность несколько разные параметры. Величина мощности охлаждения в несколько раз превышает потребляемую мощность из электрической сети, так как фреон забирает тепло в помещении и отдает его в окружающую среду. Их соотношение называют энергоэффективностью системы кондиционирования (EER). Для небольших кондиционеров это отношение лежит в диапазоне от 2 до 3,5.

Мощность работы кондиционера нередко обозначается отличными от привычных значений в киловаттах (кВт). К примеру, существует обозначение мощности в британских тепловых единицах, измеряемых в БТЕ/час, которые соответствуют количеству теплоты для массы одного английского фунта на градус температуры по шкале Фаренгейта в единицу времени.

Перевод в понятную в большинстве стран мира систему измерений СИ и обратно имеет следующее соотношения, так:

1000 БТЕ/ч=293 Вт или 1Вт=3,4 БТЕ/ч.

Расчет теплопритоков и теплопоступлений — Мир Климата и Холода

Расчет теплопритоков (теплопоступлений) – одна из основных и часто встречающихся задач в области систем вентиляции и кондиционирования. Данный расчет проводится для каждого помещения в отдельности и необходим для определения мощности системы кондиционирования на объекте.

В данной статье будут рассмотрены все основные виды теплопритоков и дана методика их расчета. Более подробно этот вопрос рассматривается в УКЦ «УНИВЕРСИТЕТ КЛИМАТА» на курсе МП1 «Расчет теплового баланса, влагопоступлений, воздухообмена, построение I-d диаграмм. Мультизональное кондиционирование. Примеры решений».

Программа для расчета теплопритоков онлайн позволяет произвести необходимые расчеты непосредственно на нашем сайте. В качестве исходных данных требуются параметры помещения (площадь, температура воздуха, количество людей и наличие оборудования) и строительные характеристики здания (материал стен, ориентация окон и т.д.).

При расчете систем кондиционирования учитывают следующие виды теплопритоков:

  1. Теплопритоки от солнечной радиации
  2. Теплопритоки через ограждающие конструкции
  3. Теплопритоки от людей
  4. Теплопритоки от компьютеров и другого оборудования
  5. Теплопритоки от освещения
  6. Теплопритоки от вентиляции

Теплопритоки (теплопоступления) от солнечной радиации

Теплоприток от солнечной радиации – как правило, основное (самое большое) слагаемое в общей сумме теплопритоков. Данный теплоприток определяется интенсивностью солнечного излучения, которое проникает через остекление и нагревает различные поверхности в помещении.

Теплоприток от солнечной радиации (солнечные теплопоступления) зависят от:

  • Географической широты расположения объекта: чем южнее, тем выше теплоприток
  • Ориентации окон по сторонам света: теплоприток выше на юге, востоке, юго-востоке; ниже на севере.
  • Затененности остекления: если солнце закрывают соседние здания, деревья или козырек, то приток ниже.
  • Тонировка стекла.

Наиболее полная и научно-обоснованная методика расчета теплопритока от солнечной радиации приведена в Пособии 2.91 к СНиП 2.04.05-91 «Расчет поступления теплоты солнечной радиации в помещения» и занимает несколько страниц. Мы же используем упрощенную методику определения солнечных теплопоступлений на базе Таблицы 1 из этого пособия:

Qос = q·Sос, где:

  • q – удельная плотность теплового потока солнечной радиации, определяемая по таблице 1 в зависимости от широты и ориентации окон,
  • Sос – площадь окон в помещении.

Теплопритоки (теплопоступления) через стены и другие ограждающие конструкции

На сегодня теплопритоки через ограждающие конструкции – это самое маленькое слагаемое в сумме теплопритоков благодаря активному развитию отрасли строительных материалов и появлению по-настоящему энергосберегающих технологий.

К ограждающим конструкциям в помещении относят наружные стены, окна и кровлю, если этажом выше нет других помещений. Теплоприток через ограждающие конструкции зависит от следующих факторов:

  1. Толщина и материал стен
  2. Толщина и структура оконных блоков
  3. Толщина и материал кровельного пирога для помещений на последнем этаже.

Теплоприток через ограждающие конструкции определяется как сумма теплопритоков через ограждения (стена/окно/кровля), каждое из которых рассчитывается по формуле:

Qок = Sок · dT / r, где:

  • Sок – площадь рассматриваемой стены/окна/кровли (м2),
  • dT – разность наружной и внутренней температуры (°С),
  • r – термическое сопротивление ограждающей конструкции (°С·м2/Вт).

Величина r берется из технических данных производителя материала стен или рассчитывается по формуле:

1 / r = 1 / α0 + δ1 / α1 + … + δm / αm + 1 / αn, где:

  • α0 – коэффициент теплоотдачи наружного материала стены,
  • δ1, δ2 … δm – толщина слоев, образующих стену,
  • δ1, δ2 … δm – теплопритоводность материалов слоев, образующих стену,
  • αn – коэффициент теплоотдачи внутреннего материала стены

Упрощенно для окон можно принимать r=0,4 °С·м2/Вт; для энергоэффективных стен r=5 °С·м2/Вт.

Теплопритоки (теплопоступления) от людей

Так как температура тела человека выше температуры воздуха в помещении, то каждый человек выделяет определенное количество тепла. Это количество зависит от:

  • Физической нагрузки: чем выше нагрузка, тем больше тепла выделяет человек,
  • Температуры воздуха в помещении: чем холоднее, тем больше тепла выделяет человек.

Более точные методики учитывают тот факт, что женщины и дети выделяют меньше тепла, чем мужчины.


В среднем, один человек выделяет 100-150Вт тепла. Но при увеличении физической нагрузки и снижении температуры эта цифра может возрасти до 300 Вт. Считается, что женщины выделяют на 15% тепла меньше, дети – на 25% тепла меньше.

Величина теплопритока от людей определяется по формуле:

Qл = qл · n, где:

  • qл – теплоприток одного человека (Вт),
  • n – количество людей.

Если учитывать особенности женщин и детей, то формула несколько усложнится:

Qл = qл · nмуж + 0,85 · qл · nжен + 0,75 · qл · nдет

Теплопритоки (теплопоступления) от компьютеров и другого оборудования

Тепловыделение современного компьютера составляет около 300 Вт. Для более мощных компьютеров, например, у программистов или дизайнеров, выделяют до 500 Вт.

Теплопоступления от сервера также составляют 300-500-700 Вт, но если в ИТ-стойке установлено несколько серверов, то мощность такой стойки составляет от 2 до 10 кВт (подробнее читайте нашу рубрику «Кондиционирование ЦОД»).

Тепловыделение другого оборудования определяют по техническим характеристикам, но чаще всего при расчете теплопритоков его учитывают не полностью, а с понижающим коэффициентом, так как оборудование работает не постоянно. Например, для принтера в офисе принимают понижающий коэффициент 0,5, а для того же принтера дома мощно принять коэффициент 0,1.

Общая формула теплопритока от каждой единицы оборудования выглядит следующим образом:

Qоб = k · q, где:

  • k – коэффициент загрузки (тот самый понижающий коэффициент)
  • q – теплоприток от этого оборудования (зачастую можно принимать потребляемую мощность).

Теплопритоки (теплопоступления) от освещения

Наиболее просто теплоприток от освещения определить по суммарной мощности установленных светильников, так как вся подведенная к ним энергия в конечном итоге превратится в тепловую. Именно такой способ на сегодня видится наиболее перспективным ввиду появления различных типов светильников с различным КПД: у ламп накаливания энергопотребление значительно выше, чем у светодиодных светильников при том же уровне освещенности.

Если же данных о мощности светильников нет, то можно воспользоваться следующими более общими закономерностями в зависимости от типа светильников в помещении:

  • Для ламп накаливания Qосв = 25 · S,
  • Для люминесцентных ламп Qосв = 10 · S,
  • Для светодиодных ламп Qосв = 5 · S,

где S – площадь помещения в м2.

Теплопритоки (теплопоступления) от вентиляции и инфильтрации

В любом помещении присутствует вентиляция (осознанный воздухообмен за счет работы естественной или принудительной системы вентиляции) или инфильтрация (утечки и перетечки воздуха). Теплоприток от вентиляции и инфильтрации определяется по формуле:

Qвент = 0,338 · G · dT, где:

  • G – расход воздуха (м3/ч),
  • dT — разность наружной и внутренней температуры (°С).


Важно помнить, что если приточная установка оборудована охладителем воздуха, то теплоприток от вентиляции учитывать не следует: он учтен при расчете мощности этого охладителя.

В более общем случае это правило звучит следующим образом: суммарный теплоприток (с учетом вентиляции) снимается охладителем воздуха в приточной системе и кондиционерами. В каких именно пропорциях – решает инженер-проектировщик. Этот нюанс очень хорошо и детально поясняют в УКЦ «УНИВЕРСИТЕТ КЛИМАТА» курсе МП1 «Расчет теплового баланса, влагопоступлений, воздухообмена, построение I-d диаграмм. Мультизональное кондиционирование. Примеры решений».

Правильный расчет теплопритоков позволяет правильно определить тепловую нагрузку помещения, выбрать наиболее подходящий кондиционер и построить эффективную систему кондиционирования в масштабе всего здания. Методика, приведенная в данной статье, поможет вам в решении этой задачи.

Подбор и расчет воздухоохладителей бесплатно!

Стоимость: Бесплатно!

Основой подбора любого холодильного оборудования, в том числе и воздухоохладителей, лежит точный инженерный расчет с учетом всех действующих факторов. Подбор и расчет необходимого Вам воздухоохладителя можно сделать онлайн, с помощью размещенного на сайте калькулятора или других программ, но результаты могут использоваться только как предварительные, для примерной оценки стоимости переоснащения. Только точное изучение всех условий и профессиональный расчет позволяет получить максимально полный результат.

Обратитесь в компанию «ФростТехнолоджи» для подбора и расчета коммерческого или промышленного воздухоохладителя. Мы предложим оптимальное решение для Вашего предприятия!

  1. Услуги и цены
  2. Особенности подбора
  3. Что необходимо для расчета
  4. Виды оборудования
  5. Риск неправильного подбора

Услуги и цены

Особенности подбора

  • Одной из основных исходных характеристик для расчета оборудования является объём холодильной или морозильной камеры.
  • При подборе воздухоохладителя учитывается потребная мощность устройства, используемый хладагент и условия окружающей среды.
  • Важными факторами является способ установки устройства, количество воздушных потоков и особенности работы автоматической системы вентиляции.
  • Материал корпуса и деталей охладителя зависит от температуры окружающей среды. Для работы в агрессивных условиях оптимально использовать нержавеющую сталь.

Необходимо узнать, какой воздухоохладитель требуется для конкретной холодильной камеры — наши специалисты произведут тепловой расчет и осуществят подбор нужного оборудования!

Нужна помощь?

Наши специалисты помогут определиться с выбором.

Данные для подбора и расчета

  1. Назначение воздухоохладителей – охлаждение продукции, обеспечение условий для хранения или заморозки.
  2. Конфигурация и размер холодильной камеры для расчета мощности устройства.
  3. Тепловая нагрузка для подбора охладителя.
  4. Коэффициент теплопередачи.
  5. Тип хладоносителя – фреон, вода и др.
  6. Перепад температур воздуха между средой внутри холодильной камеры и хладоносителем.

На основании этих данных выполняется расчет необходимой мощности воздухоохладителя для приточной вентиляционной установки или холодильной камеры.

Виды

  • По принципу охлаждения. С хладагентом или конденсаторный блок с водяным охлаждением (фанкойлы) и комбинированные, с промежуточным теплоносителем.
  • По расположению – потолочные, напольные, кубические и двухпотоковые воздухоохладители.
  • По назначению – промышленные, коммерческие и бытовые. Подбор и расчет мощности для промышленных установок начинается от 1,5 кВт, при максимальном пределе до 1000 кВт и более, коммерческих 30 – 500 кВт.

Нам доверяют

Риски неправильного выбора

  1. Недостаточная эффективность работы воздухоохладителя, невозможность поддержания требуемого температурного режима.
  2. Работа холодильной системы в интенсивном режиме из-за неправильного подбора и, соответственно, ускоренный износ деталей и узлов.
  3. Увеличение расходов на ремонт и сервисное обслуживание.
  4. Высокое энергопотребление из-за некорректного расчета.

Если на Вашем объекте установлен центральный кондиционер, мы обеспечим расчет поверхностного теплообменника воздухоохладителя, подберём оптимальное оборудование для надежной и экономичной эксплуатации!

Наши работы

Кликните на фото, чтобы открыть его в Инстаграме

+ еще 30 фото

Закажите подбор и расчет воздухоохладителя

Мы перезвоним Вам в ближайшее рабочее время

Объяснение

вентиляционных установок — Инженерное мышление

вентиляционные установки

Приточно-вытяжные установки. В этой статье мы узнаем, как работают кондиционеры. Мы рассмотрим различные примеры типичных AHU вместе с анимацией для таких компонентов, как демпферы, нагревательные и охлаждающие змеевики, нагревательные колеса, увлажнители, беговые змеевики, теплообменники и многое другое, чтобы помочь вам изучить технологию HVAC.
Прокрутите вниз, чтобы увидеть видеоурок на YouTube.

🏆 Хотите больше бесплатных курсов по HVAC? Создайте свой бесплатный профиль Danfoss Learning, щелкнув здесь.

Присоединяйтесь к Danfoss Learning и получите доступ к сотням онлайн-курсов по широкому кругу инженерных тем.Зарегистрироваться можно бесплатно, и вы можете войти в систему в любое время, а это значит, что вы можете учиться в удобном для вас темпе. Сдайте экзамены и получите сертификаты по многим курсам.

Начни обучение прямо сейчас. Создайте свой бесплатный профиль обучения Danfoss — http://bit.ly/AHUDanfossLearning

Итак, где мы можем найти вентиляционные установки?

Расположение AHU в зданиях

Установки кондиционирования воздуха, которые обычно имеют аббревиатуру A.H.U, находятся в средних и крупных коммерческих и промышленных зданиях.

Обычно они располагаются в подвале, на крыше или на этажах здания. AHU будут обслуживать определенную область или зону в здании, например, восточную сторону, или этажи с 1 по 10, или, возможно, единственное назначение, например, только туалеты в здании. Поэтому очень часто можно найти несколько кондиционеров вокруг здания.

В некоторых зданиях, особенно в старых высотных зданиях, будет только один большой кондиционер, обычно расположенный на крыше. Они будут снабжать все здание. У них может не быть обратного воздуховода, некоторые старые конструкции полагаются на то, что воздух просто выходит из здания.Эта конструкция уже не так распространена в новостройках, потому что она очень неэффективна, теперь наиболее распространенным явлением является наличие нескольких небольших кондиционеров, обслуживающих разные зоны. Здания также более воздухонепроницаемы, поэтому нам нужен обратный канал для регулирования давления внутри здания.

Итак, для чего нужна приточно-вытяжная установка?

Состояние приточно-вытяжных установок и распределяющих воздух внутри здания. Они забирают свежий окружающий воздух снаружи, очищают его, нагревают или охлаждают, возможно, увлажняют его, а затем проталкивают через некоторые воздуховоды в предназначенные для этого области внутри здания.У большинства агрегатов будет дополнительный воздуховод, чтобы затем отводить использованный грязный воздух из комнат обратно в AHU, где вентилятор выбрасывает его обратно в атмосферу. Часть этого возвратного воздуха может быть рециркулирована обратно в систему подачи свежего воздуха для экономии энергии, мы рассмотрим это позже в этой статье. В противном случае, где это невозможно, тепловая энергия может отбираться и подаваться в воздухозаборник. Мы снова рассмотрим это позже более подробно.

Давайте посмотрим на простые, типичные конструкции, а затем рассмотрим более сложные.

Вентиляционная установка с приточной решеткой AHU

В этой базовой модели у нас есть два корпуса AHU для приточного и возвратного воздуха. В самой передней части входа и выхода каждого корпуса у нас есть решетка для предотвращения попадания предметов и диких животных в механические компоненты внутри AHU.

Заблокирована воздухозаборная решетка AHU

На этой фотографии вы можете видеть, что воздухозаборник втянул бы целую кучу мусора, если бы решетки не было, поэтому это важно.

Заслонки AHU

На входе в кожух свежего воздуха и на выходе из кожуха возвратного воздуха имеются заслонки.Амортизаторы представляют собой несколько листов металла, которые могут вращаться. Они могут закрываться, чтобы предотвратить попадание или выход воздуха, они могут открываться, чтобы полностью впустить воздух или выходить, а также могут изменять свое положение где-то между ними, чтобы ограничить количество воздуха, которое может входить или выходить.

Фильтры AHU

После заслонок у нас будут фильтры. Они предназначены для того, чтобы попытаться собрать всю грязь, пыль и т. Д. От входа в аху и здание. Если у нас нет этих фильтров, пыль будет накапливаться внутри воздуховодов и в механическом оборудовании, она также будет попадать в здание и вдыхаться жильцами, а также загрязнять здание.Итак, мы хотим удалить как можно больше из этого. На каждом блоке фильтров есть датчик давления. Это позволит измерить степень загрязнения фильтров и предупредить инженеров, когда пришло время их заменять. Поскольку фильтры собирают грязь, количество проходящего через них воздуха ограничивается, что вызывает падение давления на фильтрах. Обычно у нас есть панельные фильтры или фильтры предварительной очистки для улавливания самых крупных частиц пыли. Кроме того, у нас есть карманные фильтры для улавливания более мелких частиц пыли.Ранее мы уже очень подробно рассказывали о фильтрах Ahu. Вы можете посмотреть видеоурок по этому поводу, нажав здесь.

Нагревательный и охлаждающий змеевики AHU

Следующее, что мы найдем, — это охлаждающие и нагревательные змеевики. Они нужны, чтобы нагреть или охладить воздух. Температура приточного воздуха измеряется на выходе из AHU в воздуховод. Это должно быть при расчетной температуре, чтобы люди внутри здания чувствовали себя комфортно, эта расчетная температура называется заданной температурой.Если температура воздуха ниже этого значения, нагревательный змеевик будет добавлять тепло, чтобы повысить температуру воздуха и довести ее до заданного значения. Если воздух слишком горячий, охлаждающий змеевик будет отводить тепло, чтобы снизить температуру воздуха и достичь заданного значения. Змеевики представляют собой теплообменники, внутри змеевика находится горячая или холодная жидкость, обычно что-то вроде нагретой или охлажденной воды, хладагента или пара. Мы подробно обсуждали это ранее, вы можете посмотреть видеоурок по этому вопросу, нажав здесь.

Приточный вентилятор AHU

Теперь у нас будет вентилятор.Он будет втягивать воздух снаружи, а затем через заслонки, фильтры и змеевики, а затем выталкивать его в воздуховоды вокруг здания. Центробежные вентиляторы очень распространены в старых и существующих AHU, но теперь устанавливаются вентиляторы с электронным управлением, а также модернизируются для повышения энергоэффективности. На вентиляторе у нас также будет датчик давления, который будет определять, работает ли вентилятор. Если он работает, это создаст перепад давления, мы можем использовать это, чтобы обнаружить неисправность в оборудовании и предупредить инженеров о проблеме.У нас также, вероятно, будет датчик давления в воздуховоде вскоре после вентилятора, он будет считывать статическое давление, а в некоторых аху скорость вентилятора контролируется в результате давления в воздуховоде, поэтому мы также очень часто находим привод с регулируемой скоростью, подключенный к вентилятору для систем с переменным объемом. Мы рассмотрели системы VAV отдельно, вы можете посмотреть видеоинструкцию по этому вопросу, нажав здесь.

Затем у нас есть воздуховоды, которые будут направлять воздух вокруг здания в предусмотренные зоны.У нас также будет возвращаться часть воздуховодов, по которым весь использованный воздух из здания возвращается в отдельную часть AHU. Этот возвратный кондиционер обычно находится рядом с источником питания, но это не обязательно, его можно разместить в другом месте. Если вы хотите узнать, как определять размеры и проектировать воздуховоды, вы можете посмотреть видеоурок, нажав здесь.

Заслонка возврата AHU и вентилятор

В простейшей форме возвратный AHU имеет внутри только вентилятор и заслонку. Вентилятор втягивает воздух вокруг здания, а затем выталкивает его из здания.Заслонка расположена на выходе из корпуса ahu и закрывается при выключении AHU.

Это очень простой и типичный кондиционер. Так что еще мы можем найти?

Приточно-вытяжная установка Frost змеевик

Если вы находитесь в холодном регионе мира, где температура воздуха достигает точки замерзания или близка к ней. Тогда, вероятно, мы найдем подогреватель на входе забора свежего воздуха. Обычно это электронагреватель. Когда температура наружного воздуха достигает примерно 6 ° C (42,8F), включается обогреватель и нагревает воздух, чтобы защитить внутренние компоненты от мороза.В противном случае это может привести к замораживанию спиралей нагрева и охлаждения внутри и их взрыву.

Контроль влажности Приточно-вытяжная установка

А как насчет контроля влажности? Некоторым зданиям необходимо контролировать влажность воздуха, подаваемого в здание. Мы найдем датчик влажности на выходе из приточного кондиционера для измерения влажности приточного воздуха, он также будет иметь заданное значение, определяющее, сколько влаги должно быть в воздухе по конструкции.

Если влажность воздуха ниже этого значения, нам необходимо ввести влагу в воздух с помощью увлажнителя, обычно это одна из последних вещей в AHU.Это устройство обычно либо подает пар, либо распыляет в воздух водяной туман. Многие стандартные офисные здания в Северной Европе и Северной Америке отключили или удалили блоки влажности для экономии энергии. Хотя они по-прежнему важны для таких мест, как магазины документов и компьютерные залы.

Осушение с помощью охлаждающего змеевика — Принципы работы вентиляционных установок

Если воздух слишком влажный, его можно уменьшить с помощью охлаждающего змеевика. Когда воздух попадает в охлаждающий змеевик, холодная поверхность вызывает конденсацию и утечку влаги в воздухе, вы найдете дренажный поддон под охлаждающим змеевиком, чтобы собрать воду и слить ее.Охлаждающий змеевик можно использовать для дальнейшего снижения содержания влаги за счет отвода большего количества тепла, но, конечно, это снизит температуру воздуха ниже заданного значения подачи, если это произойдет, то нагревательный змеевик также можно включить, чтобы восстановить температуру, это будет работать, хотя это очень энергоемко.

Рекуперация энергии

Обходной змеевик — Приточно-вытяжная установка

Если приточные и вытяжные агрегаты расположены в разных местах, то наиболее распространенным способом рекуперации некоторой части тепловой энергии является использование обводного змеевика.Здесь используется змеевик как в подающем, так и в обратном агрегатах, которые подключены через трубопровод. Насос обеспечивает циркуляцию воды между ними. Это позволит забрать отходящее тепло от вытяжного AHU и добавить его к приточному AHU. Это снизит потребность нагревательного змеевика в обогреве, когда температура наружного воздуха ниже заданной температуры приточного воздуха, а температура возвратного воздуха выше заданного значения; в противном случае тепло будет отводиться в атмосферу. Поэтому нам понадобится датчик температуры воздуха в возвратном кондиционере на входе, и, вероятно, у нас будут датчики температуры воздуха после возвратного змеевика, а также перед впуском свежего воздуха.Они будут использоваться для управления насосом, а также для измерения эффективности. Поскольку насос потребляет электроэнергию, его включение экономически выгодно только в том случае, если сэкономленная энергия больше, чем потребляет насос.

Воздушный экономайзер AHU

Еще одна очень распространенная версия, с которой мы столкнемся, — это наличие воздуховода между выхлопом и воздухозаборником. Это позволяет рециркулировать часть отработанного воздуха обратно в приточный воздухозаборник, чтобы компенсировать потребность в обогреве или охлаждении. Это безопасно и полезно для здоровья, но вам нужно будет убедиться, что в отработанном воздухе содержится низкое количество Co2, поэтому нам понадобятся датчики Co2, чтобы это контролировать.Если уровень Co2 слишком высок, воздух не может быть использован повторно, смесительная заслонка закроется, и весь возвратный воздух будет выброшен из здания. В режиме рециркуляции главные впускные и выпускные заслонки не будут полностью закрыты в этой настройке, потому что нам все еще требуется минимальное количество свежего воздуха для входа в здание. Мы можем использовать это зимой, если возвратный воздух теплее, чем наружный воздух, и мы можем использовать это летом, если возвратный воздух холоднее, чем наружный воздух, в соответствии с заданной температурой приточного воздуха, поэтому нам также понадобится некоторая температура датчики на впуске, возврате и сразу после зоны смешивания.Некоторым зданиям требуется 100% свежий воздух, поэтому эту стратегию нельзя использовать повсюду, это будут предписывать местные законы и правила.

Тепловое колесо AHU, тепловое колесо

Еще одна разновидность, с которой мы можем столкнуться, — это тепловое колесо. Это очень часто встречается в более новых компактных кондиционерах. В нем используется большое вращающееся колесо, половина которого находится внутри потока отработанного воздуха, а половина — внутри забора свежего воздуха. Колесо будет вращаться, приводимое в движение небольшим асинхронным двигателем, при вращении оно забирает нежелательное тепло из потока выхлопных газов и поглощает его материалом колеса.Затем колесо вращается в поток всасываемого свежего воздуха, этот воздух имеет более низкую температуру, чем поток выхлопных газов, поэтому тепло будет передаваться от колеса в поток свежего воздуха, который, очевидно, нагревает этот входящий поток воздуха и, таким образом, снижает потребность в нагревательный змеевик. Это очень эффективно, но некоторое количество воздуха будет просачиваться из выхлопной трубы в поток свежего воздуха, поэтому его нельзя использовать во всех зданиях.

Пластинчатый теплообменник AHU

Еще одна версия, с которой мы можем столкнуться, — это воздушный пластинчатый теплообменник.При этом используются тонкие листы металла для разделения двух потоков воздуха, чтобы они не соприкасались и не смешивались вообще, разница температур между двумя воздушными потоками вызовет передачу тепла от горячего потока выхлопных газов через металлические стенки теплообменник и в поток холодного всасывания.

Оборудование — Установки кондиционирования воздуха (AHU) от Ravti

10 сентября 2016 · Читать 3 мин.

Приточно-вытяжная установка или AHU — это часть оборудования HVAC, предназначенная для регулирования и циркуляции воздуха в помещении.Обработчики воздуха обычно подключаются к системе вентиляции воздуховодов, которая распределяет кондиционированный воздух по всему зданию и возвращает его обратно в установку.

Теплый наружный и холодный воздух в помещении смешиваются, охлаждаются испарителем и циркулируют по воздуховодам.

Производительность кондиционера обычно измеряется количеством воздуха, который он обрабатывает и распределяет. Это измерение рассчитывается в объемных единицах, известных как CFM (кубические футы в минуту).

Это означает, что если у вас есть пространство (10 футов x 10 футов x 10 футов = 1000 футов 3) и кондиционер на 500 кубических футов в минуту, потребуется две минуты, чтобы старый воздух в комнате полностью заменился свежим, кондиционированным воздухом из воздуха. обработчик.

Воздухообрабатывающий агрегат обычно представляет собой большой металлический ящик, содержащий ограниченный набор компонентов холодильного цикла. Воздухоочистители содержат один из двух охлаждающих элементов: охлажденную воду или хладагент.

Когда дело доходит до конструирования воздухообрабатывающего агрегата, нет предела. Если стандартная приточно-вытяжная установка не подходит для применения, может быть спроектирована специальная установка для обработки воздуха, которая обеспечит соблюдение ограничений по площади и производительности. Эти настройки могут повлиять на размер кондиционера и его внутренних компонентов.Стоимость индивидуальных кондиционеров может быть вдвое дороже стандартных, но часто они требуются только в определенных областях, таких как хирургические кабинеты или химические лаборатории.

Вот взгляд на базовую вентиляционную установку:

Воздухообрабатывающий агрегат без смесительной камеры и нагревательного элемента.

Сначала воздух возвращается из помещения, возвращаясь по воздуховоду в вентиляционную установку. Отсюда возвратный воздух может перемещаться в смесительную камеру и смешиваться с более теплым наружным воздухом, который выходит внутрь.Однако не все кондиционеры используют свежий наружный воздух — многие просто рециркулируют холодный воздух, присутствующий в помещении.

Воздух проходит через стойку воздушных фильтров и проходит через охлаждающий змеевик испарителя , который содержит холодную воду или хладагент для кондиционирования воздуха. Наконец, воздуходувка проталкивает ее через воздуховоды — и эффективно — по всему пространству. Иногда небольшой нагревательный элемент присутствует сразу после змеевика испарителя, чтобы лучше контролировать влажность воздуха до того, как он попадет в пространство.

В то время как основными кондиционерами можно управлять с помощью чего-то столь же простого, как термостат, на многих предприятиях есть центральный компьютер, который справляется со сложностью управления несколькими установками кондиционирования воздуха.

Хотите узнать больше?

В нашем кратком пятиминутном руководстве по лучшему управлению HVAC вы узнаете: почему вам следует оцифровать данные инвентаризации HVAC, советы по максимальному увеличению производительности и срока службы HVAC, а также идеи, которые помогут упростить планирование капиталовложений.

Категории:
Операции и управление
Акция Статья

2021 Расчетный проект ОВК

Основная цель проекта проектных расчетов HVAC — обеспечить правильные размеры систем отопления, вентиляции и кондиционирования для здания.Команда должна рассчитать нагрузку на отопление и охлаждение и спроектировать выбранную систему отопления, вентиляции и кондиционирования воздуха для здания, продемонстрировав соответствие последним редакциям стандартов ASHRAE 55, 62.1 и 90.1. Ожидается, что учащиеся продемонстрируют это соответствие, проиллюстрировав примеры этого соответствия в своих иллюстрированных расчетах; за эту демонстрацию будут начислены баллы с указанием деталей соответствия. Кроме того, дизайн здания должен соответствовать предоставленному документу Заказчика о требованиях к проекту.

Для этого конкурса владелец решил, что он хочет использовать в здании приточно-вытяжную установку с переменным объемом воздуха (VAV). Таким образом, система HVAC должна использовать вентиляционную установку VAV для всех помещений. Любые записи, не использующие эту систему, будут наказаны. Использование альтернативных систем или сравнение с альтернативными системами не требуется в данном соревновании и не будет приниматься во внимание во время судейства. Источник охлаждения и нагрева для VAV AHU должен быть определен студенческой проектной группой, но он должен соответствовать стандартам и рекомендациям ASHRAE и местным нормам.

Предположим, что ограждающая конструкция здания соответствует рекомендациям стандарта ASHRAE 189.1. Вся внутренняя нагрузка описана в данном OPR. Предположим, что здание ориентировано, как показано на схематическом плане, предоставленном Владельцем.

Студенческие команды ASHRAE должны найти здание в Принс-Джордж, Британская Колумбия, Канада. НЕ ПЕРЕМЕЩАЙТЕ ЗДАНИЕ В ДРУГОЕ МЕСТО. Команды, которые перемещают здание в другое место, будут дисквалифицированы.

Рекомендуется, чтобы Студенческая проектная группа работала вместе с местным инженером-консультантом и членами YEA в качестве наставников над этим проектом.Ваш местный председатель студенческой деятельности отделения ASHRAE поддержит вас в этом начинании, предоставив готовых наставников из своих рядов в консультационном сообществе, которые помогут вам по вашей просьбе. Свяжитесь с Кэти Томсон (помощник менеджера ASHRAE, деятельность учащихся) за помощью в поиске председателя вашего отделения по адресу [email protected]


Требования к подаче на конкурс расчетов проекта

Подача заявки на категорию «Проектные расчеты ОВКВ» должна быть только в формате PDF! Не принимаются отдельные наглядные пособия (PowerPoint, YouTube и т. Д.).Конечные презентации должны состоять не более чем из 35 страниц технического отчета либо шрифтом Times New Roman, либо шрифтом Arial, не менее 11 пунктов, только в формате PDF.

Требуемая техническая информация для включения в документы PDF:

  • Обложка
  • Список членов команды и советников
  • Содержание
  • Ссылки и приложения
  • Графики для всех выбранных основных компонентов оборудования, включая перечисленные показатели эффективности оборудования и продемонстрированное соответствие стандарту ASHRAE Standard 90.1
  • Механические планы этажей, показывающие общую компоновку оборудования и размер и компоновку однолинейных воздуховодов, размеры и компоновку трубопроводов, оконечные устройства, диффузоры, решетки, регистры, термостаты, гигростаты и любые другие соответствующие устройства или оборудование. Включите хотя бы один подробный пример детали конструкции в соответствии со стандартами ASHRAE.
  • Принципиальная схема с указанием компонентов и принадлежностей, размеров трубопроводов и примеров того, как эта система спроектирована в соответствии с руководствами ASHRAE
  • Расчет нагрузки на отопление и охлаждение: предоставление отчетов о контрольных суммах для каждой системы, расчетов отчетов о нагрузке блока охлаждения и нагрева для выбора охлаждающих и отопительных установок
  • Сводная таблица расчетов вентиляции для демонстрации соответствия ASHRAE 62.1
  • Иллюстрации соответствия заявленным стандартам ASHRAE
    • Стандартный 55
    • Стандартный 62,1
    • Стандартный 90,1

Пересмотренный калькулятор конденсата кондиционера доступен на BuildingGreen.com

Наш онлайн-калькулятор позволяет рассчитать, сколько конденсата может быть уловлено из системы кондиционирования воздуха.

Еще в 2008 году, когда я написал серию статей для журнала «Новости экологического строительства» о воде, в одной из этих статей, «Альтернативные источники воды: решения с точки зрения предложения для экологичных зданий», я рассмотрел различные способы сбора воды и включил углубленный взгляд на сбор воды. конденсат кондиционера.

Вот отрывок из статьи о том, как образуется этот конденсат:

Системы охлаждения основаны на змеевиках испарителя, через которые хладагент переходит из жидкого в парообразный, охлаждая змеевики в процессе. Воздух, проходящий мимо змеевиков, по мере прохождения остывает, а влага из воздуха конденсируется на змеевиках. Конденсатоотводчики уносят воду, как правило, в канализацию. Вместо того, чтобы тратить его впустую, все больше и больше зданий, особенно в частях страны с жарким влажным летом, улавливают этот конденсат для повторного использования. Город Сан-Антонио, штат Техас, активно придерживается этой практики. Это имеет такой смысл из-за большой охлаждающей нагрузки и высокой влажности. Торговый центр Rivercenter в Сан-Антонио собирает около 250 галлонов конденсата в день, который используется для восполнения потерь градирни, а Публичная библиотека Сан-Антонио собирает около 1400 галлонов конденсата в день, который используется для орошения. Расчет окупаемости системы улавливания конденсата в торговом центре Rivercenter составляет шесть месяцев.

Когда мы опубликовали эту статью EBN, мы также предоставили онлайн-калькулятор, чтобы помочь проектировщикам или владельцам зданий оценить, сколько конденсата кондиционера можно утилизировать. Эдди Уилкат и Эллиот Фрай из Водной системы Сан-Антонио (SAWS) разработали электронную таблицу, а затем Келли Лукас из наших сотрудников «подключила» ее к Интернету.

Пользователи обратили наше внимание на некоторые проблемы с калькулятором конденсата, поэтому мы убрали его с нашего сайта.

Я рад сообщить, что калькулятор конденсата BuildingGreen снова в работе после некоторых доработок, сделанных командой SAWS и работы Келли по включению этих изменений в онлайн-версию.

Взгляните и сделайте тест-драйв. Обратная связь будет очень приветствоваться; используйте поле для комментариев.

Алекс также ведет еженедельные блоги на BuildingGreen.com: «Классный продукт недели Алекса», в котором каждую неделю рассказывается об интересном новом продукте для экологичного строительства, и «Энергетические решения». Вы можете подписаться на получение уведомлений об этих блогах по электронной почте — введите свой адрес электронной почты в правом верхнем углу любой страницы блога.

Алекс — основатель BuildingGreen, LLC и исполнительный редактор журнала Environmental Building News.Чтобы быть в курсе его последних статей и размышлений, вы можете подписаться на его ленту в Твиттере.

Сезонный коэффициент энергоэффективности

Что вы должны знать о SEER

Эффективность центральных систем кондиционирования воздуха оценивается по сезонному коэффициенту энергоэффективности (SEER). В общем, чем выше SEER, тем меньше электроэнергии требуется системе для выполнения своей работы.

SEER — это математически определенное отношение общей холодопроизводительности в течение нормальных периодов эксплуатации (но не более 12 месяцев) к общему количеству потребляемой электроэнергии за тот же период времени.Более подробную информацию о расчетах SEER можно получить в стандарте AHRI 210 / 240-2008.

За последние 10 лет были достигнуты большие успехи в повышении эффективности новых кондиционеров и тепловых насосов. Рейтинги SEER для систем кондиционирования воздуха и тепловых насосов с воздушным источником, производимых сегодня, варьируются от 13 SEER до 24 SEER, причем самые высокие числа указывают на наиболее эффективные агрегаты, обеспечивающие наибольшую экономию энергии из года в год.

В 1992 году правительство установило минимальный сезонный стандарт энергоэффективности для единиц, производимых в Соединенных Штатах, на уровне 10 SEER.Минимальное значение SEER снова изменилось 23 января 2006 г. на 13 SEER.

AHRI перечисляет сертифицированные рейтинги энергоэффективности для конкретного оборудования в своем онлайн-справочнике AHRI по характеристикам сертифицированной продукции. Однако для получения сертифицированного рейтинга эффективности важно, чтобы подрядчик правильно установил систему. В каталоге перечислены только сертифицированные согласованные системы. Попросите своего подрядчика предоставить либо сертифицированный справочный номер AHRI, либо сертификат рейтинга продукции AHRI, чтобы подтвердить, что система, устанавливаемая в вашем доме, правильно подобрана для достижения сертифицированного рейтинга эффективности.

Центральные кондиционеры, которые входят в 25% самых эффективных моделей, могут иметь маркировку ENERGY STAR®. Чтобы соответствовать требованиям, они должны иметь минимальный уровень эффективности SEER 14. Потребители могут определить, соответствует ли их система требованиям ENERGY STAR® в Справочнике CEE / AHRI HVAC.


Как рассчитать эксплуатационные расходы вашей системы с помощью SEER

Консультация квалифицированного специалиста по кондиционированию воздуха, вероятно, является наиболее эффективным способом рассчитать приблизительные эксплуатационные расходы для новой системы.Чтобы определить приблизительную экономию в долларах, в уравнение необходимо учесть множество факторов.

Грубо говоря, домовладелец может определить, сколько могут быть его прогнозируемые годовые эксплуатационные расходы, применив следующую формулу:

Емкость (БТЕ / ч) X часы X тариф на электроэнергию = стоимость эксплуатации
SEER 1000

Расчет змеевика охлаждения

— REA HVAC

(Фактический воздух vs.Стандартный воздух CFM)
Вопрос начинается так: «Ваш агрегат работает некорректно». Почему?
«Потому что, когда я рассчитываю нагрузку на змеевик из указанных условий, я не получаю указанную мощность»

Ответ:
При расчете общей производительности не используйте Qt = 4,5 * куб. Футов в минуту * (h2 — h3)
, потому что 4,5 получается для стандартного воздуха следующим образом: ma = куб. Фут / мин * плотность * 60, где плотность стандартного воздуха = 0,075 фунта / фут³

При 100 Дб и 78 ББ значение W =.015601 фунт / фунт
h = ha + Whg = cpa * T + W * (1061 + .444 * T) Btu / lba
h2 = .24 * 100 + .015601 * (1061 + .444 * 100) = 41,25 BTU / фунт

При 57,50 DB и 57,30 WB, W = 0,0099622 фунт / фунт
h3 = 0,24 * 57,50 + 0,0099622 * (1061 + 0,44 * 57,50) = 24,62 БТЕ / фунт

Если вы воспользуетесь этим уравнением, то получите следующее:
Qt = 4,5 * 15000 * (41,25 — 24,62) = 1,122,525 БТЕ / час, или предполагаемая ошибка 8,3

Программы с катушкой используют фактические условия:
При 100 дБ и 78 WB W =.015601 фунт / фунт, плотность = 0,06914 фут3 / фунт
h2 = 41,25 БТЕ / фунт сверху
При 57,50 DB и 57,30 WB, W = 0,0099622 фунт / фунт
h3 = 24,62 Btu / фунт свыше
мА = CFM * Плотность * 60 = 15000 * 0,06914 * 60 = 62 226 фунтов / час
Qt = ma * (час [1] — час [2]) = 62226 * (41,25 — 24,62) = 1 034 818 БТЕ / час

При расчете ощутимой производительности не используйте Qs = 1,1 куб. Фут / мин * (T1-T2):
Поскольку 1,1 рассчитывается для стандартного воздуха следующим образом:
мА * Cpm = SCFM * DensityStd * (Cpa + W * Cpw)
мА * Cpm = SCFM *.075 * 60 * (.24 + .0093 * .444) = 1,1 * SCFM
Если вы воспользуетесь этим уравнением, то получите следующее:
Qs = 1,1 * 15000 * (100-57,50) = 701250 БТЕ / час

Программы змеевика используют фактические условия:
При 100 дБ и 78 ВтБ W = 0,015601 фунт / фунт, плотность = 0,06914 фут3 / фунт

При 57,50 DB и 57,30 WB W = 0,0099622 фунт / фунт
мА = CFM * Плотность * 60 = 15000 * 0,06914 * 60 = 62226 фунтов / час
Cpm = (Cpa + W * Cpw) Btu / (lba — F)
Qs = ma * Cpm * (T [1] — T [2])
Qs = 622226 * (.24 + 0,015601 * 0,44) * (100-57,5) = 652 988 БТЕ / час

Общая скрытая нагрузка рассчитывается по формуле:
QL = Qt — Qs

При использовании стандартного воздуха QL = 1 034 818 — 701 250 = 333 568 БТЕ / час
При использовании фактического воздуха: QL = 1,034 818 — 652 988 = 381 830 БТЕ / час
Выше показан расчет уровня моря.
Те же уравнения применяются для высоты, однако истинная плотность должна включать DB, WB и PB = высоту PB. Высота PB рассчитывается по следующему уравнению: PB = 14,696 * (1 — ВЫСОТА * 6.5.2559

Преимущества сбора конденсата HVAC

Это типичный душный августовский полдень в Хьюстоне, но Эрик Кнезевич, ИП, чувствует себя очень холодно. Бывший руководитель проекта по оборудованию Университета Райса стоит внутри массивного кондиционера, который охлаждает Брокман-холл для физики в северной части кампуса. Входящий воздух регистрирует жаркие 88 градусов, но в тот момент, когда он проходит через змеевики водяного кондиционера (A / C) и достигает его, он понижается более чем на 30 градусов — достаточно холодно, чтобы перемещаться внутри здания. воздуховодов и обеспечения комфорта в лабораториях, классных комнатах и ​​офисах.

Любой, кто знает Хьюстон, понимает, что высокие температуры — это лишь часть причины, по которой кондиционеры лихорадочно работают почти круглый год. Сопоставьте среднее августовское показание термометра 94 градуса со средней относительной влажностью 75 процентов, и легко понять, почему «воздух, который можно носить» — это не просто причудливый оборот метеорологов для жителей города Байю. В этих комбинированных условиях люди обливаются потом, а конденсат почти стекает с катушек кондиционера. В жаркий и влажный день количество конденсата, производимого системой кондиционирования Brockman Hall, составляет целых 15 галлонов в минуту.

Во многих зданиях Хьюстона конденсат HVAC сбрасывается, просто сбрасывается в канализацию. Однако в Университете Райса долгая история заботы об окружающей среде делает такие отходы неприемлемыми.

Вместо этого конденсат из Brockman Hall и шести других зданий улавливается и перекачивается для повторного использования в кампусе, в первую очередь в качестве подпиточной воды для градирен центральной станции. Кнезевич подсчитал, что Райс извлекает около 14 миллионов галлонов воды в год, и это, вероятно, консервативная оценка.Это означает, что вместо того, чтобы покупать в городе 14 миллионов галлонов очищенной питьевой воды для пополнения его градирен или для водоснабжения собственного колодца университета, Райс экономит ценный ресурс и значительную сумму денег.

По словам Кнезевича, рекуперация конденсата HVAC ведется на Райсе около восьми лет. Некоторые из зданий были модернизированы, чтобы сделать этот процесс возможным; для новых зданий, включая Brockman Hall и BioScience Research Collaborative Building, в проект был включен сбор конденсата.Кнезевич признает, что дооснащение не всегда экономически целесообразно. Из 12 зданий кампуса, рассматриваемых для рекуперации конденсата HVAC, это имело смысл только для семи.

«Если у вас есть труба, идущая от чердака к подвалу в существующем здании, вы собираетесь разорвать слишком большую часть конструкции, чтобы оправдать возврат инвестиций», — говорит он.

Кроме того, повторно используемый конденсат не полностью заменяет воду, необходимую для градирен. Еще потребуется немного пресной воды.Согласно отчету Управления водоснабжения Сан-Антонио, штат Техас, эта цифра обычно колеблется от 5% до 45%, причем последняя цифра отражает здание с высокой вентиляцией, например лабораторию1. общий объем подпиточной воды градирни для университета составляет около 68 миллионов галлонов в год, таким образом, рециркулируемое количество составляет около 20 процентов.

Кнезевич, который сейчас руководит компанией Galaxy Consulting Engineers, ожидает, что по мере продолжения строительства в кампусе сбор конденсата будет частью плана.Он объясняет, что восстановление воды является частью сертификации Leadership in Energy & Environmental Design (LEED), которая проводится Советом по экологическому строительству США (USGBC), эталоном в экологическом строительстве, и Райс стремится к уровню LEED Silver.

Как он отмечает в видео на YouTube, которое продвигает усилия Университета Райса по рекуперации конденсата, использование конденсата HVAC вместо питьевой воды в градирнях означает «хорошее использование воды».

В типичной системе градирни контур градирни называется разомкнутым контуром, поскольку охлаждающая вода и воздух смешиваются.Контур чиллера, который идет от чиллера к устройству обработки воздуха, является замкнутым контуром; не смешиваются воздух и вода. Две петли не сливаются и не смешиваются и полностью разделены.

Изображение предоставлено Graphic на основе диаграммы, любезно предоставленной Puckorius & Associates Inc.

Часто специального лечения не требуется

Конденсат считается хорошей водой — такой же чистой, как дистиллированная вода, с низким содержанием минералов, и может использоваться для ряда применений в дополнение к градирням.Пол Пукориус, 55-летний ветеран отрасли водоподготовки, который руководит компанией Puckorius & Associates Inc. за пределами Денвера, отмечает несколько: орошение; декоративные фонтаны и пруды; подготовка производственного процесса; и даже смыв туалетов, если их предварительно отфильтровать и продезинфицировать. По его словам, эта мера предосторожности необходима, потому что туалетная вода может распыляться как аэрозоль, что может привести к заражению людей бактериями Legionella. Такой же риск возникает при использовании конденсата HVAC в дождевателях газонов, хотя эта опасность не связана с капельным орошением.

EW Bob Boulware, PE, автор книги «Альтернативная система управления водоснабжением и сточными водами» и президент Design-Aire Engineering, Индианаполис, добавляет, что конденсат также можно использовать в плавательных бассейнах, если добавлен биоцид, и даже для питьевой воды, если будут приняты меры по снижению риск легионеллы и других форм биологического заражения. В этом случае лечение будет включать дезинфекцию ультрафиолетом, таблетками хлора, инъекцию озона или повышение температуры воды как минимум до 140 ° F.

Хотя присутствие Legionella даже в низких концентрациях вызывает беспокойство, более высокие уровни особенно опасны. Боулвар объясняет, что большинство естественных источников воды не заразны, но могут стать проблематичными при наличии усиливающего устройства, такого как кондиционер. По его словам, загрязнение конденсата кондиционера легионеллами настолько распространено, что коммерчески доступны наборы для добавления в конденсат для подавления роста микробов.

Зеленый стимул

Хотя сбор конденсата из крупных коммерческих систем отопления, вентиляции и кондиционирования воздуха не новость, сертификация USGBC LEED вызывает новый интерес к нему.В наши дни экологичность необходима с точки зрения маркетинга и связей с общественностью, но это не единственная мотивация для владельцев зданий. Зеленые здания приводят к серьезным экономическим выгодам по сравнению с их традиционными аналогами, поскольку в соответствии с USGBC потребляют на 36 процентов меньше энергии. Здания в США потребляют около 14 процентов всей питьевой воды, или 15 триллионов галлонов, ежегодно2; при увеличении расхода воды и канализации примерно на 45 процентов с 2010 года3 потенциальная экономия, связанная с заменой дорогостоящей очищенной воды бесплатным чистым конденсатом, является значительной.

Например, по оценкам одного исследования, расходы на услуги водоснабжения и канализации только в федеральном секторе США составляют до 1 миллиарда долларов в год. За счет умеренного повышения общей эффективности водопользования, предположительно включая сбор конденсата, федеральное правительство могло бы сэкономить до 240 миллионов долларов в год. 4

Рекуперация конденсата может помочь владельцам зданий получить очень желательные баллы LEED. Но USGBC — далеко не единственная организация, занимающаяся сбором конденсата.

Американское общество инженеров по отоплению, охлаждению и кондиционированию воздуха (ASHRAE) продвигает то, что оно называет «устойчивыми технологиями» для высокоэффективных зеленых зданий. В 2010 году ASHRAE приняла стандарт сбора и повторного использования конденсата для строительных и крупных проектов реконструкции с установками HVAC мощностью более 19 киловатт (65 000 британских тепловых единиц в час) 5 .

Рекуперация конденсата также включена в Международный кодекс экологического строительства Совета Международного кодекса, который, как ожидается, сделает здания более эффективными, уменьшит количество отходов и окажет положительное влияние на здоровье, безопасность и благосостояние общества.Основные правила водоснабжения включают критерии извлечения конденсата, и в 2016 году Комиссия по качеству окружающей среды Техаса разработала новые правила полезного повторного использования сточных вод и альтернативной воды на месте, включая конденсат. В крупных городах, таких как Денвер и Нью-Йорк, коммунальные предприятия требуют использования конденсата для градирен и других процессов.

Расчет добычи и окупаемости конденсата

Экономия 14 миллионов галлонов воды, как это делает Университет Райса, — довольно высокая цель.Может ли каждый, кто реализует программу рекуперации конденсата HVAC, ожидать таких же результатов? И сколько времени потребуется, чтобы окупить вложения в оборудование для улавливания конденсата?

  • Очевидно, необходимо учитывать многие переменные, включая: Размер и количество зданий
  • Будут ли рассматриваемые здания новыми или будут модернизированы
  • Приточно-вытяжная нагрузка
  • Сколько фактически производится конденсата

Последний фактор может быть немного сложно измерить, хотя есть некоторые общие рекомендации.Например, в «Альтернативной системе управления водоснабжением и сточными водами» Boulware предлагает это уравнение для оценки того, сколько конденсата охлаждающего змеевика будет генерироваться системой HVAC, работающей в пиковых расчетных условиях:

Используя это уравнение, Boulware рассчитывает, что офисное здание в Далласе с эквивалентными часами охлаждения при полной нагрузке от 1350 до 1580 и внутренней нагрузкой на кондиционирование воздуха примерно 1,5 Вт на квадратный фут будет производить примерно 1068 галлонов конденсата.

Что касается окупаемости инвестиций, когда Карен Гуз, директор по охране окружающей среды компании San Antonio Water System, изучила здания в городе, она обнаружила, что они производят конденсат с почасовой скоростью от 0,1 до 0,3 галлона воды на тонну охлаждения. В результате она определила, что системы рекуперации конденсата имеют экономический смысл для зданий площадью более 100 000 квадратных футов.

Даллас и Сан-Антонио, как и Хьюстон, являются влажным климатом, где образуется больше конденсата. Тем не менее, Puckorius не исключает экономических выгод от рекуперации конденсата для зданий в засушливых условиях или в местах, где засушливые условия делают каждую каплю более ценной.

«Чиллеры с водяным охлаждением используются для кондиционирования воздуха, потому что они более энергоэффективны, но для работы градирни требуется огромное количество воды», — говорит Пукориус. «И с предприятия взимается плата как за поступление пресной воды, так и за очистку выходящих сточных вод. В прошлом затраты на энергию были выше, чем затраты на воду, поэтому использование воды не было такой большой проблемой. Цена на пресную воду постоянно растет, стоимость системы сбора конденсата может быть легко снижена за счет экономии воды.«

Сколько стоит система улавливания конденсата? Он может варьироваться от пары сотен долларов до многих тысяч — в зависимости от конструкции и количества трубопроводов, необходимых для достижения градирни. Стоимость переоборудования градирен также варьируется. Кнезевич объясняет, что в Райс им удалось подключиться к коммунальному предприятию южного кампуса, так что не было никаких затрат.

«У нас просто был слив конденсата прямо в бассейн градирни», — говорит Кнезевич.«На центральном заводе мы не могли добраться прямо к бассейну градирни без рытья дороги, поэтому мы использовали насос, чтобы нагнетать воду в трубопровод градирни. Это было незначительное изменение».

Следующий шаг — довольно простая математика: умножьте количество произведенных галлонов конденсата на стоимость воды. Это дает вам годовую экономию, которую можно сравнить со стоимостью добавления и обслуживания системы рекуперации конденсата.

В таком городе, как Хьюстон, окупаемость занимает всего один год, — говорит Пукориус.Даже если на возвращение потребуется вдвое больше, чем в таком городе, как Феникс, оно того стоит.

При правильном планировании рекуперация конденсата HVAC может принести многочисленные выгоды владельцам и менеджерам зданий, включая соответствие требованиям LEED и другим экологическим инициативам.

alexxlab

Добавить комментарий

Ваш адрес email не будет опубликован. Обязательные поля помечены *